簡介：翻譯部分翻譯部分原文ANALYSISOFMECHANICALBEHAVIOFSOFTROCKSSTABILITYCONTROLINDEEPTUNNELSHUIZHOUACHUANQINGZHANGAZHENLIADAWEIHUAJINGHOUBABSTRACTDUETOTHEWEAKNESSINMECHANICALPROPERTIESOFCHLITESCHISTTHEHIGHINSITUSTRESSINJINPINGIIHYOWERSTATIONTHEROCKMASSSURROUNDINGTHEDIVERSIONTUNNELSLOCATEDINCHLITESCHISTWASOBSERVEDWITHEXTREMELYLARGEDEFMATIONSTHISMAYSIGNIFICANTLYINCREASETHERISKOFTUNNELINSTABILITYDURINGEXCAVATIONINDERTOASSESSTHESTABILITYOFTHEDIVERSIONTUNNELSLABATYTESTSWERECARRIEDOUTINASSOCIATIONWITHTHEPETROPHYSICALPROPERTIESMECHANICALBEHAVISWATERWEAKENINGPROPERTIESOFCHLITESCHISTTHECONTINUOUSDEFMATIONOFSURROUNDINGROCKMASSTHEDESTRUCTIONOFTHESUPPTSTRUCTUREALARGESCALECOLLAPSEINDUCEDBYTHEWEAKCHLITESCHISTHIGHINSITUSTRESSWEREANALYZEDTHEDISTRIBUTIONSOFCOMPRESSIVEDEFMATIONINTHEEXCAVATIONZONEWITHLARGEDEFMATIONSWEREALSOSTUDIEDINTHISREGARDTWOREINFCEMENTSCHEMESFTHEEXCAVATIONOFDIVERSIONTUNNELBOTTOMSECTIONWEREPROPOSEDACCDINGLYTHISSTUDYCOULDOFFERTHEETICALBASISFDEEPTUNNELCONSTRUCTIONINSIMILARGEOLOGICALCONDITIONSKEYWDSDEEPTUNNELSOFTROCKWATERWEAKENINGEFFECTLARGEDEFMATIONSTABILITY1INTRODUCTIONTHEWESTENDSOFDIVERSIONHIGHPRESSURETUNNELS12OFJINPINGIIHYOWERSTATIONWERELOCATEDINTHECHLITESCHISTSTRATUMWITHTHELENGTHOFABOUT400MTHISSTRATUMISACTERIZEDWITHCOMPLEXGEOLOGICALCONDITIONSEGHIGHINSITUSTRESSLARGEOVERBURDENDEPTHTHEMAINACTERISTICSOFCHLITESCHISTARERELATEDTOTHEWEAKNESSINTHEMECHANICALPROPERTIESWATERWEAKENINGEFFECTSSIGNIFICANTCREEPSTRAINOFROCKSEXTREMELYLARGEDEFMATIONWASOBSERVEDDURINGCONSTRUCTIONDUETOTHEINADEQUATESUPPTMEASURESSUCHASDELAYEDSUPPTLOWSTRENGTHSUPPTAFTEREXCAVATINGTHETOPSECTIONOFTUNNELSTHESIGNIFICANTINTERFERENCEOFPRIMARYSUPPTWITHIGINALLININGSECTIONCONTRIBUTEDTOTHECONTINUOUSLYINCREASINGDEFMATIONOFROCKSTHISCONSIDERABLYINCREASESTHERISKOFINSTABILITYOFSURROUNDINGROCKMASSWHENEXCAVATINGTHEBOTTOMSECTIONOFTUNNELSPROPOSED2PROJECTOVERVIEWJINPINGIIHYOWERSTATIONISLOCATEDATTHEYALONGRIVERSICHUANPROVINCECHINATHEJINPINGIIHYOWERSTATIONISWELLKNOWNASASUPERLARGEHYOWERPROJECTDUETOTHEULTRALONGDEEPBURIEDLARGESCALETUNNELSECTIONTHEFOURPARALLELDIVERSIONTUNNELSOFJINPINGIIHYOWERSTATIONARE167KMINLENGTHTHESPACINGBETWEENTWOADJACENTTUNNELSISABOUT60MTHETUNNELS24WEREEXCAVATEDBYDRILLINGBLASTINGMETHODINTWOSTEPSWHILETUNNELS13BYTBMSFULLSECTIONREINFCEDCONCRETETUNNELSUPPTSTRUCTUREWITHTHICKNESSOF50–140CMWASUSEDTHEOVERBURDENDEPTHALONGTHETUNNELISBASICALLY1500–2000MTHEMAXIMUMDEPTHIS2525MTHEWESTENDSOFTHEDIVERSIONTUNNELS12WERELOCATEDINCHLITESCHISTSTRATUMINTHESTAKESOF1153721613ATTHEDEPTHOFABOUT1500MSEEFIG1THECHLITESCHISTISCOMPLEXFGEOLOGICALCONDITIONSFREQUENTCHANGESINLITHOLOGYCANBEOBSERVEDTHEROCKSAREMAINLYGREENSSTONEGREENSSTONE–MARBLEINTERBEDDINGCHLITESCHIST–MARBLEINTERBEDDINGCHLITESCHISTTHEACCUMULATEDLENGTHSOFCHLITESCHIST–MARBLEINTERBEDDINGCHLITESCHISTINTHEDIVERSIONTUNNELS12ARE264M314MRESPECTIVELYTHEEXISTENCEOFCHLITESCHIST–MARBLEINTERBEDDINGCHLITESCHISTSTRATACAUSEDTHEMAJCOLLAPSEDESTRUCTIONOFPRIMARYSUPPTDUETOLARGEDEFMATIONOFSURROUNDINGROCKMASSINLARGEAREAMEOVERLARGEDEFMATIONOFSURROUNDINGROCKMASSINALARGEAREAWASALSOOBSERVEDINTHESECONDEXCAVATIONENLARGEDSOMELOCALLARGEDEFMATIONONCEAGAINCAUSEDTHEDESTRUCTIONOFSUPPTSTRUCTUREFIG1GEOLOGICALPROFILEALONGDIVERSIONTUNNELOFJINPINGIIHYOWERSTATIONT1CHLITESCHISTT2ZMARBLET3SYSLATET2BMARBLET2YMARBLE3PHYSICALPROPERTIESOFCHLITESCHISTCREEPDEFMATIONDESTRUCTIONOFSUPPTSTRUCTURELARGESCALECOLLAPSEWEREOBSERVEDDURINGEXCAVATIONDUETOTHEWEAKNESSOFMECHANICALPROPERTIESOFCHLITESCHISTHIGHINSITUFIELDSTRESSTHESEPROBLEMSSHOULDBEADDRESSEDINDERTOMAINTAINTHEPROGRESSOFPROJECTCONSTRUCTIONTHEREFERELATEDPETROPHYSICALTESTSWERECARRIEDOUTTOANALYZETHEPHYSICALPROPERTIESMINERALCOMPOSITIONSOFCHLITESCHISTWHICHCOULDBEHELPFULTOINVESTIGATETHEMECHANICALBEHAVITHE

簡介：畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）開題報(bào)告有了進(jìn)一步的理解。

簡介：JIANGSUUNIVERSITY本科畢業(yè)論文1P70F汽油機(jī)動(dòng)力學(xué)計(jì)算和曲柄連桿機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度校核1P70FGASOLINEENGINEDYNAMICSCALCULATIONCONNECTINGRODSTRENGTHCHECK學(xué)院名稱汽車與交通工程學(xué)院專業(yè)班級熱能與動(dòng)力工程學(xué)生姓名汪建才3RESPECTIVELYWASCHECKEDTODETERMINEWHETHERTOMEETTHEPERFMANCEREQUIREMENTSCANBEPUTINTOUSEKEYWDSGASOLINEDYNAMICSCRANKSHAFTRODPISTONSTRENGTHCHECK目錄前言5第一章緒論611課題意義12主要工作第二章動(dòng)力學(xué)計(jì)算21原始設(shè)計(jì)參數(shù)22運(yùn)動(dòng)學(xué)計(jì)算221曲軸轉(zhuǎn)角Α222連桿擺角Β223活塞的相對位移X2R224活塞的位移X225活塞的相對速度VRΩ226活塞的速度V227活塞的相對加速度ARΩ2228活塞的加速度A23往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的計(jì)算

簡介：山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文I摘要摘要隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，機(jī)械行業(yè)正在向著高速，高精度，柔性自動(dòng)化方向發(fā)展。機(jī)械壓力機(jī)作為鍛冶機(jī)械的一個(gè)類別，在工業(yè)生產(chǎn)中有著極其廣泛的應(yīng)用。當(dāng)壓力機(jī)的轉(zhuǎn)速不同，工作環(huán)境不同以及加工的工件形狀和力學(xué)特性不同時(shí)，它的受力和運(yùn)動(dòng)規(guī)律就不相同，所以，鍛壓機(jī)械的運(yùn)動(dòng)學(xué)和力學(xué)性能研究一直是設(shè)計(jì)過程中的一個(gè)難點(diǎn)，也是設(shè)計(jì)人員必須解決的一個(gè)重點(diǎn)問題?；旌向?qū)動(dòng)多連桿機(jī)械式壓力機(jī)的運(yùn)動(dòng)學(xué)和力學(xué)特性比傳統(tǒng)的機(jī)械式和液壓式壓力機(jī)的性能要復(fù)雜的多，因此，對其進(jìn)行運(yùn)動(dòng)學(xué)和動(dòng)態(tài)靜力學(xué)分析研究對于設(shè)計(jì)的成功性來說就顯得尤為重要。本文將混合驅(qū)動(dòng)九桿機(jī)械式壓力機(jī)根據(jù)其工作原理轉(zhuǎn)化成二自由度九桿機(jī)構(gòu)，建立坐標(biāo)系后利用解析法求出該機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)學(xué)方程，并運(yùn)用半角正切公式，解出滑塊在任意時(shí)刻的位移，速度，加速度表達(dá)式。選取合適的桿長建立ADAMS模型，并驗(yàn)證模型的正確性。然后與傳統(tǒng)的曲柄壓力機(jī)的位移、速度、加速度曲線進(jìn)行對比分析，得到多連桿壓力機(jī)的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)通過調(diào)整直流電機(jī)和伺服電機(jī)的輸入特性，得到混合驅(qū)動(dòng)多連桿壓力機(jī)的柔性化特性。最后，建立系統(tǒng)的靜力學(xué)方程，并分析增力比特征。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞混合驅(qū)動(dòng)；九連桿壓力機(jī)；ADAMS；運(yùn)動(dòng)學(xué)山東科技大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文IIIACTERISTICSOFDCMOTSERVOMOTFINALLYWEESTABLISHEDASYSTEMOFSTATICSEQUATIONSMADEANFCEACTERISTICSANALYSISOFTHEPRESSKEYWDSHYBRIDDRIVENNINEBARPRESSADAMSKINEMATICS

簡介：智能巖石力學(xué)基礎(chǔ)期末考察1一論述礦山安全高效開采中密切關(guān)聯(lián)的智能監(jiān)測理論與技術(shù)及其發(fā)展趨勢1聲發(fā)射檢測技術(shù)自從美國于20世紀(jì)40年代研究出第一臺微振儀以后，于上世紀(jì)60年代后期發(fā)展成用于監(jiān)測地下微震活動(dòng)的聲發(fā)射儀器設(shè)備及技術(shù)辦法，并廣泛用于地下工程微震活動(dòng)的監(jiān)測和巖爆范圍的確定。井下沖擊地壓、大面積冒頂?shù)葎?dòng)力災(zāi)害的發(fā)生都有一個(gè)從量變到質(zhì)變的準(zhǔn)備過程，即巖石從微小破裂到破壞的過程，在此過程中巖石由于應(yīng)變能釋放會伴隨著應(yīng)力波的釋放，即產(chǎn)生聲發(fā)射AE現(xiàn)象。AE聲發(fā)射技術(shù)是用聲發(fā)射傳感器和專用設(shè)備等檢測、分析聲發(fā)射信號和利用信號推斷聲發(fā)射源處巖石等材料破壞特征及發(fā)展趨勢的一種動(dòng)態(tài)無損檢測技術(shù)。巖體聲發(fā)射技術(shù)結(jié)合聲波檢測分析方法，對結(jié)構(gòu)體穩(wěn)定性監(jiān)測、冒頂與地壓安全隱患預(yù)測，以及地質(zhì)災(zāi)害的預(yù)報(bào)十分有效。隨著微機(jī)的迅速發(fā)展和普及，特別是近年來巖石力學(xué)的進(jìn)展及學(xué)科交叉和滲透，聲發(fā)射技術(shù)的應(yīng)用取得了很大突破，解決了其它方法不能解決的一些難題。聲發(fā)射技術(shù)今后需要進(jìn)一步研究和完善，特別是完美地與計(jì)算機(jī)軟件結(jié)合。2光纖傳感技術(shù)光纖BRAGG光柵FBG是20世紀(jì)90年代以來國際上新興的一種有著廣泛應(yīng)用前景、性能優(yōu)良的反射濾波無源敏感元件。光纖光柵作為傳感器的一個(gè)重要的用途就是埋入復(fù)合材料或者結(jié)構(gòu)中來實(shí)現(xiàn)材料、結(jié)構(gòu)內(nèi)部應(yīng)變分布的實(shí)時(shí)監(jiān)測，形成了光纖機(jī)敏材料與結(jié)構(gòu)，與傳統(tǒng)的電類傳感器相比，它滿足了礦山井下設(shè)備監(jiān)測的遠(yuǎn)距離、分布式和長期性的技術(shù)要求。光纖光柵傳感器已用于巖石變形、相似模擬實(shí)驗(yàn)檢測。其工作原理是，一束光注入光纖，滿足光纖布拉格條件就會產(chǎn)生有效的反射，反射光的峰值波長稱為布拉格波長，該反射光的中心波長與光柵所受的軸向應(yīng)變和溫度呈線性關(guān)系，即ΔΛBΛBKΕKTΔT式中ΛB為光柵初始中心波長ΔΛB為光纖光柵中心波長的漂移量PM；Ε智能巖石力學(xué)基礎(chǔ)期末考察3地質(zhì)雷達(dá)（GROUNDPERATINGRADAR簡稱GPR），是通過發(fā)射天線向地下發(fā)射高頻電磁波，通過接收天線接收反射回地面的電磁波，電磁波在地下介質(zhì)中傳播時(shí)遇到存在電性差異的界面時(shí)發(fā)生反射，根據(jù)接收到電磁波的波形、振幅強(qiáng)度和時(shí)間的變化特征推斷地下介質(zhì)的空間位置、結(jié)構(gòu)、形態(tài)和埋藏深度。雷達(dá)波的穿透能力大小是衡量雷達(dá)在礦井中應(yīng)用效果好壞的重要指標(biāo)，它取決于介質(zhì)的電磁波衰減系數(shù)，衰減系數(shù)越小，雷達(dá)波的穿透能力越大。衰減系數(shù)隨著介質(zhì)電導(dǎo)率的增大而增大。煤礦井下介質(zhì)主要為低電導(dǎo)率的煤層、砂巖、頁巖、灰?guī)r，它們的衰減系數(shù)較小，雷達(dá)波在這些介質(zhì)中穿透能力較大。所以地質(zhì)雷達(dá)在煤礦井下應(yīng)用是可行的，尤其在探測斷層、巖層界面及溶洞位置等方面效果較好。地質(zhì)雷達(dá)具有輕巧便攜、操作方便、分辨率高、效果好且屬于無損傷探測，因此，在煤礦井下具有很好的應(yīng)用前景。5微震監(jiān)測技術(shù)巖石在應(yīng)力作用下發(fā)生破壞，并產(chǎn)生微震和聲波。在采動(dòng)區(qū)頂板和底板內(nèi)布置多組檢波器并實(shí)時(shí)采集微震數(shù)據(jù)，經(jīng)過數(shù)據(jù)處理后，采用震動(dòng)定位原理，可確定破裂發(fā)生的位置，并顯示在三維空間上。微震監(jiān)測技術(shù)應(yīng)用于煤礦災(zāi)害監(jiān)測的最終目標(biāo)是從數(shù)據(jù)采集到監(jiān)測預(yù)報(bào)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。這還需進(jìn)一步研究，特別是與工程理論相結(jié)合的研究。與傳統(tǒng)技術(shù)相比，微震定位監(jiān)測具有遠(yuǎn)距離、動(dòng)態(tài)、三維、實(shí)時(shí)監(jiān)測的特點(diǎn)，還可以根據(jù)震源情況進(jìn)一步分析破裂尺度和性質(zhì)。這種技術(shù)是在近幾年來計(jì)算機(jī)和數(shù)據(jù)采集技術(shù)快速發(fā)展的基礎(chǔ)上產(chǎn)生的。它為研究覆巖空間破裂形態(tài)和采動(dòng)應(yīng)力場分布提供了新的手段。目前，數(shù)據(jù)處理主要依靠專家完成。以微震監(jiān)測技術(shù)為核心，配以礦山壓力、地質(zhì)力學(xué)、水文地質(zhì)、瓦斯地質(zhì)等工程理論，可進(jìn)行礦井突水、瓦斯突出、巖層垮落等災(zāi)害的監(jiān)測預(yù)報(bào)。從微震監(jiān)測技術(shù)和各工程理論本身來看，都是比較成熟的。但在兩者的結(jié)合點(diǎn)上的“橋梁”性知識如微震分布的密度和強(qiáng)度與突水的關(guān)系、與頂板垮落的關(guān)系等還缺乏系統(tǒng)的研究，這是今后研究工作的重點(diǎn)。

簡介：設(shè)計(jì)總說明剪切型金屬阻尼器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及力學(xué)特性分析剪切型金屬阻尼器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及力學(xué)特性分析設(shè)計(jì)總說明設(shè)計(jì)總說明在人類的生存與發(fā)展中，地震和暴風(fēng)等自然災(zāi)害是不可避免的，它們嚴(yán)重威脅著人類的生活，因此人們對地震與風(fēng)災(zāi)害的抵御與防護(hù)自古就有近幾年來，對人們的經(jīng)濟(jì)、生命產(chǎn)生巨大傷害的地震在世界各地頻繁發(fā)生而大量事實(shí)表明，地震中產(chǎn)生損失的主要因素是建筑物的倒塌，因此提高建筑物結(jié)構(gòu)的抗震能力成為如今減少地震損失的首要方向隨著科學(xué)技術(shù)的不斷推進(jìn)，抗震防風(fēng)的技術(shù)也逐漸提高，在建筑物中加入減震耗能裝置起到了至關(guān)重要的作用，使建筑物結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度、延性也有了非常明顯的提高如今，結(jié)構(gòu)的抗震耗能裝置發(fā)展已比較成熟，現(xiàn)在，人們在通過調(diào)整或改變結(jié)構(gòu)的震動(dòng)反應(yīng)以及動(dòng)力參數(shù)途徑，已達(dá)到進(jìn)一步的提高建筑物在自然災(zāi)害中的完整性，有效的保護(hù)人們的生命安全在減震裝置阻尼器的研究與操作方面，國外已具有很先進(jìn)的技術(shù)，在航天、橋梁、房屋等方面都取得了成功的應(yīng)用而如今我國為了加強(qiáng)建筑物結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，也逐步的加強(qiáng)阻尼器研究與開發(fā)本課題以研究阻尼器的材料、結(jié)構(gòu)以及力學(xué)性能來說明其在建筑物的耗能減震中的作用通過對不同金屬材料的拉伸與扭轉(zhuǎn)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對比從而得到具有更好的耗能特性的，更利于制成阻尼器的金屬材料并對金屬材料的阻尼器進(jìn)行不同的幾種結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，主要以剪切型金屬阻尼器為對象，我會考慮到將其盡可能設(shè)計(jì)成對稱的結(jié)構(gòu)形式，減少結(jié)構(gòu)的不規(guī)則形狀和復(fù)雜程度，以便選擇合適的加工工藝、操作規(guī)則，使其在工業(yè)生產(chǎn)與建筑物中的安置更加容易，降低廢品率和制造成本最后會針對剪切型金屬阻尼器進(jìn)行滯回性能和屈曲性能的分析，通過對不同結(jié)構(gòu)的對比已得到最優(yōu)化的結(jié)構(gòu)方向本文主要的實(shí)施方式除對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)比較分析外，主要運(yùn)用了ANSYS有限元軟件通過建立三維幾何模型，進(jìn)行前處理，包括劃分網(wǎng)格，網(wǎng)格優(yōu)化，添加材料屬性，邊界條件，以及載荷等進(jìn)行模態(tài)仿真并通過分析仿真結(jié)果對不同結(jié)構(gòu)的阻尼器進(jìn)行對比分析，看其耗能特性是否良好，并從結(jié)構(gòu)上做出相應(yīng)的優(yōu)化改進(jìn)除此之外，我還利用ANSYS軟件對不同結(jié)構(gòu)、以及翼緣和腹板尺寸的剪切型金屬阻尼器進(jìn)行滯回性能和屈曲性能兩方面的力學(xué)特性分析通過對仿真結(jié)果得到滯回曲線以及相應(yīng)載荷下的應(yīng)力應(yīng)變云圖比較、研究，可得出影響阻尼器滯回與屈曲特性的因素，對相應(yīng)因素進(jìn)行改變、優(yōu)化，從而可以優(yōu)化阻尼器的結(jié)構(gòu)通過此次課題研究可以表明剪切型金屬阻尼器具有良好的耗能減震功能，可以滿足提高建筑物抗震能力的要求并且對于改變結(jié)構(gòu)以及腹板、翼緣尺寸的阻尼器其耗能特性的變化還是比較明顯的，因此，在實(shí)際工業(yè)建筑應(yīng)用時(shí)，應(yīng)考慮多方面因素以使用最為恰當(dāng)?shù)淖枘崞鳌ｊP(guān)鍵詞關(guān)鍵詞金屬阻尼器；ANSYS有限元分析；耗能減震；屈曲分析DESIGNGENERALINFMATIONCHANGETHEIRENERGYTHESTRUCTUREACTERISTICSOFTHEWEBFLANGEDIMENSIONSDAMPERITISQUITEOBVIOUSTHEREFEINPRACTICALINDUSTRIALCONSTRUCTIONAPPLICATIONSMANYFACTSSHOULDBECONSIDEREDINDERTOUSETHEMOSTAPPROPRIATEDAMPERKEYWDSMETALDAMPERANSYSFINITEELEMENTANALYSISSEISMICENERGYDISSIPATIONBUCKLINGANALYSIS

簡介：DYNAMICSSCREENINGACTERISTICSOFAVIBRATINGSCREENWITHVARIABLEELLIPTICALTRACEHEXIAOMEILIUCHUSHENGSCHOOLOFMECHANICALELECTRICALENGINEERINGCHINAUNIVERSITYOFMININGSCREENINGPROCESSWITHCONSTANTBEDTHICKNESSDYNAMICMODELMOTIONACTERISTICSCREENINGACTERISTICS1INTRODUCTIONSCREENINGOPERATIONSAREANIMPTANTPARTOFCOALPROCESSINGTHEVIBRATINGSCREENISONEOFTHEMOSTEXTENSIVELYUSEDSCREENINGTOOLSVIBRATINGSCREENSSUCHASLINEARVIBRATINGSCREENCIRCULARVIBRATINGSCREENELLIPTICALVIBRATINGSCREENHAVEASIMPLETRANSLATIONALMOTIONTHEMOTIONFOLLOWSTHESAMEPATHEVERYWHEREONTHESCREENSOTHESCREENHASCONSTANTTRANSPTVELOCITYTHROWINGINDEXWHICHLEADSTOLOWSCREENINGEFFICIENCYAUGMENTINGTHETHROWINGINDEXTOIMPROVEBREAKSTHEEXCITINGMOTSPROCESSINGCAPACITYLOWERSTHEWKINGINTHISPAPERWEREPTONTHEDESIGNOFANEWVIBRATINGSCREENWITHVARIABLEMOTIONTRACESTHATISBASEDONTHEPRINCIPLEOFSCREENINGPROCESSWITHCONSTANTBEDTHICKNESS3–4DIFFERENTPARTSOFTHEVIBRATINGSCREENTRAVERSEDIFFERENTELLIPTICALTRACESTHERESULTINGMOTIONAGREESWELLWITHTHEIDEALMOTIONTHUSTHESCREENPROCESSINGCAPACITYEFFICIENCYCANBOTHBEPROCESSWITHCONSTANTBEDTHICKNESSTHEFEEDENDOFTHESCREENHASABIGGERTHROWINGINDEXAHIGHERMATERIALDELIVERYVELOCITYWHICHMAKESBULKMATERIALQUICKLYPERATECAUSESRAPIDDELAMINATINGEARLIERLAMINATIONOFMATERIALINCREASESTHEPROBABILITYOFFINEGRAINEDMATERIALPASSINGTHROUGHTHEMESHTHESCREENHASANAPPROPRIATETHROWINGINDEXALITTLEHIGHERMATERIALDELIVERYVELOCITYINITSDLEPARTTHISISOFBENEFITFSTABILIZINGFINEGRAINEDMATERIALSFPERATINGUNIFMLYALONGTHESCREENLENGTHALOWERTHROWINGINDEXMATERIALDELIVERYVELOCITYNEARTHEDISGEENDCAUSESTHEMATERIALTOSTAYLONGERONTHESCREENENCOURAGESMECOMPLETEPERATIONOFTHEMESHTWOMETHODSARECURRENTLYUSEDTOIMPROVESCREENINGEFFICIENCY7–8THEFIRSTISTOADDMATERIALTOTHESCREENFROMMULTIPLEFEEDPTSTHISISTROUBLESOMEINPRACTICALUSEESPECIALLYINTERMSOFCONTROLLINGTHEDISTRIBUTIONOFDIFFERENTLYGRANULATEDMATERIALSHENCEITISRARELYUSEDINPRACTICALPRODUCTIONTHESECONDWAYISTOADOPTNEWSCREENINGEQUIPMENTLIKEFEXAMPLEACONSTANTTHICKNESSSCREENTHEMOTIONOFTHENEWSCREENSURFACECAUSESMATERIALTOMAINTAINTHESAMEANINCREASEDTHICKNESSITACHIEVESARATHERMEIDEALMOTIONTHEMAINPROBLEMWITHTHECONSTANTTHICKNESSSCREENISTHATITCOVERSABIGGERAREATHATTHESTRUCTUREISCOMPLICATEDHARDTOMAINTAINASIMPLESTRUCTUREWITHGOODSCREENINGEFFICIENCYISSTILLANECESSITYWEHAVEDESIGNEDANEWVIBRATIONSCREENWITHAVARIABLEELLIPTICALTRACETHATISBASEDUPONANIDEALSCREENMOTIONFUSEINRAWCOALCLASSIFICATIONTHESIZEOFTHEVIBRATINGSCREENIS36M75MTHEFEEDGRANULARITYIS0TO50MMTHECLASSIFICATIONGRANULARITYIS6MMELLIPTICALLYVIBRATINGSCREENSCOMBINETHEBASICADVANTAGESOFBOTHCIRCULARLINEARVIBRATINGSCREENS9–10THELONGAXISOFTHEELLIPSEDETERMINESMATERIALDELIVERYTHESHTAXISINFLUENCESMATERIALLOOSENINGTOBEEXACT3DYNAMICSMODELANALYSISOFVIBRATINGSCREENWITHVARIABLEELLIPTICALTRACEWEMADETHEEXCITINGFCEDEVIATEFROMTHECENTEROFGRAVITYTOCHANGETHEMOTIONPATTERNOFTHENEWVIBRATINGSCREENTHESTIFFNESSMATRIXOFTHEVIBRATIONISOLATIONSPRINGWASNOTZEROUNDERTHESECIRCUMSTANCESTHEVIBRATINGSYSTEMHADMULTIPLEDEGREESOFFREEDOMMINTRANSVERSEWAGGINGWASNEGLECTEDTOSIMPLIFYTHERESEARCHTHEMOTIONWASCONSIDEREDTOBEALINEARVIBRATIONOFARIGIDBEAMINTHELONGITUDINALLYSYMMETRICALPLANEATEACHPOINTTHEVIBRATIONISACOMBINATIONOFTHETRANSLATIONOFTHECENTEROFGRAVITYTHESCREENPITCHINGABOUTTHECENTEROFGRAVITYPREVIOUSSTUDIESNEGLECTEDTHEINFLUENCEOFELASTICFCESINTHEHIZONTALVERTICALDIRECTIONONTHESWINGOFTHEVIBRATINGSCREEN311ANACCURATEDYNAMICMODELCONSISTINGOFTHREEDIFFERENTIALEQUATIONSTHATINCLUDECOUPLINGOFDEGREESOFFREEDOMINTHEVERTICALHIZONTALSWINGDIRECTIONSISPROPOSED

簡介：點(diǎn)擊查看更多【機(jī)械設(shè)計(jì)論文】高精度激光雕刻機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及動(dòng)力學(xué)分析【任務(wù)書+開題報(bào)告+論文+圖紙+翻譯全套】精彩內(nèi)容。

簡介：中國建筑資訊網(wǎng)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)全文信息系統(tǒng)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)全文信息系統(tǒng)中華人民共和國國家標(biāo)中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法北京中國建筑資訊網(wǎng)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)全文信息系統(tǒng)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)全文信息系統(tǒng)關(guān)于發(fā)布普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法等三本國家標(biāo)準(zhǔn)的通知計(jì)標(biāo)號根據(jù)原國家建委建發(fā)設(shè)字第號通知的要求由城鄉(xiāng)建設(shè)部中國建筑科學(xué)研究院會同有關(guān)單位共同編制的普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法等三本標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)有關(guān)部門會審現(xiàn)批準(zhǔn)普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法和普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法等三本標(biāo)準(zhǔn)為國家標(biāo)準(zhǔn)自一九八六年七月一日起施行該三本標(biāo)準(zhǔn)由城鄉(xiāng)建設(shè)部管理其具體解釋等工作由中國建筑科學(xué)研究院負(fù)責(zé)出版發(fā)行由我委基本建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)定額研究所負(fù)責(zé)組織國家計(jì)劃委員會一九八五年十一月二十五日

簡介：編號編號COP10102作業(yè)指導(dǎo)書作業(yè)指導(dǎo)書第A版第0次修改次修改使用單位試驗(yàn)室使用單位試驗(yàn)室第1頁共5頁標(biāo)題鋼筋的力學(xué)性能試驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書標(biāo)題鋼筋的力學(xué)性能試驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書編制人編制人審核人審核人批準(zhǔn)人批準(zhǔn)人日期日期日期修改概要修改概要修改號修改號修改內(nèi)容概要修改人修改人審核人審核人批準(zhǔn)日期批準(zhǔn)日期鋼筋的力學(xué)性能試驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書鋼筋的力學(xué)性能試驗(yàn)作業(yè)指導(dǎo)書第3頁共5頁11241124盤條的質(zhì)量檢查與驗(yàn)收由供方技術(shù)監(jiān)督部門進(jìn)行，每批盤條盤條的質(zhì)量檢查與驗(yàn)收由供方技術(shù)監(jiān)督部門進(jìn)行，每批盤條由同一冶煉爐號、同一牌號、同一尺寸的盤條組成；低碳鋼熱軋圓盤條由同一冶煉爐號、同一牌號、同一尺寸的盤條組成；低碳鋼熱軋圓盤條的組批規(guī)則按的組批規(guī)則按GB701GB7019191低碳鋼熱軋圓盤條的規(guī)定執(zhí)行。低碳鋼熱軋圓盤條的規(guī)定執(zhí)行。11251125冷拉鋼筋應(yīng)分批進(jìn)行驗(yàn)收，每批由不大于冷拉鋼筋應(yīng)分批進(jìn)行驗(yàn)收，每批由不大于20T20T的同級別、同的同級別、同直徑的冷拉鋼筋組成，鋼筋表面不得有裂紋和局部縮頸，當(dāng)用作預(yù)應(yīng)力直徑的冷拉鋼筋組成，鋼筋表面不得有裂紋和局部縮頸，當(dāng)用作預(yù)應(yīng)力筋時(shí)應(yīng)逐根檢查；從每批冷拉鋼筋中抽取兩根鋼筋，每根取兩個(gè)試樣分筋時(shí)應(yīng)逐根檢查；從每批冷拉鋼筋中抽取兩根鋼筋，每根取兩個(gè)試樣分別進(jìn)行拉力和冷彎試驗(yàn)，當(dāng)有一項(xiàng)試驗(yàn)結(jié)果不符合規(guī)定時(shí)，應(yīng)另取雙倍別進(jìn)行拉力和冷彎試驗(yàn)，當(dāng)有一項(xiàng)試驗(yàn)結(jié)果不符合規(guī)定時(shí)，應(yīng)另取雙倍數(shù)量的試樣重做各項(xiàng)試驗(yàn)，當(dāng)仍有一個(gè)試樣不合格時(shí)，則該批冷拉鋼筋數(shù)量的試樣重做各項(xiàng)試驗(yàn)，當(dāng)仍有一個(gè)試樣不合格時(shí)，則該批冷拉鋼筋為不合格；冷拉鋼筋的屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度的計(jì)算，應(yīng)采用冷拉前的截面為不合格；冷拉鋼筋的屈服點(diǎn)和抗拉強(qiáng)度的計(jì)算，應(yīng)采用冷拉前的截面面積。面積。2020鋼材力學(xué)性能試驗(yàn)方法鋼材力學(xué)性能試驗(yàn)方法2121收樣收樣211211樣品掛牌編號，委托單編號。樣品掛牌編號，委托單編號。212212測量樣品尺寸。測量樣品尺寸。213213技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)必須符合GB228GB2288787金屬拉伸試驗(yàn)方法與金屬拉伸試驗(yàn)方法與GB232GB2328888金屬彎曲試驗(yàn)方法。金屬彎曲試驗(yàn)方法。2222拉伸試驗(yàn)拉伸試驗(yàn)221221試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)測定鋼材的屈服點(diǎn)試驗(yàn)?zāi)康脑囼?yàn)測定鋼材的屈服點(diǎn)ΣS屈服強(qiáng)度屈服強(qiáng)度Σ0202，抗拉強(qiáng)，抗拉強(qiáng)度ΣB和伸長率Δ等，是為了評定鋼材的質(zhì)量。和伸長率Δ等，是為了評定鋼材的質(zhì)量。2323儀器設(shè)備儀器設(shè)備231231萬能材料試驗(yàn)機(jī)示值誤差在萬能材料試驗(yàn)機(jī)示值誤差在11；使用時(shí)，刻度盤的選擇應(yīng)；使用時(shí)，刻度盤的選擇應(yīng)是試件預(yù)期破壞荷載落在刻度盤全量程的是試件預(yù)期破壞荷載落在刻度盤全量程的2020～80?之間。之間。232232標(biāo)點(diǎn)劃分器標(biāo)點(diǎn)劃分器BJBJ1010、游標(biāo)卡尺。、游標(biāo)卡尺。

簡介：編號編號COP10104作業(yè)指導(dǎo)書作業(yè)指導(dǎo)書第A版第0次修改次修改使用單位試驗(yàn)室使用單位試驗(yàn)室第1頁共4頁標(biāo)題砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書標(biāo)題砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書編制人編制人審核人審核人批準(zhǔn)人批準(zhǔn)人日期日期日期修改概要修改概要修改號修改號修改內(nèi)容概要修改人修改人審核人審核人批準(zhǔn)日期批準(zhǔn)日期砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書第3頁共4頁的裝置；試驗(yàn)機(jī)與試驗(yàn)接觸的兩個(gè)支座頭和兩個(gè)加壓頭應(yīng)具有直徑約為的裝置；試驗(yàn)機(jī)與試驗(yàn)接觸的兩個(gè)支座頭和兩個(gè)加壓頭應(yīng)具有直徑約為15MM15MM的弧形斷面，其中的三個(gè)應(yīng)盡量做到滾動(dòng)并前后傾斜。的弧形斷面，其中的三個(gè)應(yīng)盡量做到滾動(dòng)并前后傾斜。230230試驗(yàn)步驟試驗(yàn)步驟231231試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后，應(yīng)及時(shí)試驗(yàn)；試驗(yàn)前試件應(yīng)保持與原試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后，應(yīng)及時(shí)試驗(yàn)；試驗(yàn)前試件應(yīng)保持與原養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)相似的干濕狀態(tài)。養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)相似的干濕狀態(tài)。232232試件在試驗(yàn)前應(yīng)擦拭干凈，測量尺寸并檢查外觀，準(zhǔn)確至試件在試驗(yàn)前應(yīng)擦拭干凈，測量尺寸并檢查外觀，準(zhǔn)確至1MM1MM；試件不得有缺損，承壓區(qū)及支承區(qū)的不平度每；試件不得有缺損，承壓區(qū)及支承區(qū)的不平度每100MM100MM不超過不超過005MM005MM，承壓區(qū)及支承區(qū)與相鄰面的不垂直度偏差應(yīng)不大于，承壓區(qū)及支承區(qū)與相鄰面的不垂直度偏差應(yīng)不大于5。。233233試驗(yàn)時(shí)應(yīng)調(diào)整加壓頭及支座，使其接觸均衡；以試驗(yàn)時(shí)應(yīng)調(diào)整加壓頭及支座，使其接觸均衡；以002002～005MPAS005MPAS強(qiáng)度低于強(qiáng)度低于C30C30的砼）或的砼）或005005～008MPAS008MPAS（強(qiáng)度高于或等于（強(qiáng)度高于或等于C30C30的砼）的速度連續(xù)而均勻的加荷，直至試件破壞，并記錄破壞荷載的砼）的速度連續(xù)而均勻的加荷，直至試件破壞，并記錄破壞荷載（P）及破壞位置。）及破壞位置。240240結(jié)果計(jì)算結(jié)果計(jì)算241241折斷面位于兩個(gè)集中荷載之間時(shí)，抗折計(jì)算按下式折斷面位于兩個(gè)集中荷載之間時(shí)，抗折計(jì)算按下式FFPLBH2FFPLBH2式中式中FFFF混凝土抗折強(qiáng)度（兆帕）；混凝土抗折強(qiáng)度（兆帕）；P破壞荷載破壞荷載（牛）；（牛）；L支座間距即跨度支座間距即跨度（毫米）；（毫米）；B試件截面寬度試件截面寬度（毫米）；（毫米）；H試件截面高度試件截面高度（毫米）；（毫米）；混凝土抗折計(jì)算精確至混凝土抗折計(jì)算精確至001MPA001MPA。242242以三個(gè)試件測得的算術(shù)平均值作為該組試件的抗折強(qiáng)度值，其以三個(gè)試件測得的算術(shù)平均值作為該組試件的抗折強(qiáng)度值，其異常數(shù)據(jù)的取舍原則同立方體抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)相同三個(gè)試件中如有其中異常數(shù)據(jù)的取舍原則同立方體抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)相同三個(gè)試件中如有其中一個(gè)的斷面位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果予以取舍，一個(gè)的斷面位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果予以取舍，按另兩個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算；如兩個(gè)試件斷面均位于兩個(gè)集中荷載之按另兩個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算；如兩個(gè)試件斷面均位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試驗(yàn)作廢。外，則該組試驗(yàn)作廢。243243采用采用100100100100400MM400MM非標(biāo)準(zhǔn)試件時(shí)，取得的抗折強(qiáng)度值應(yīng)乘非標(biāo)準(zhǔn)試件時(shí)，取得的抗折強(qiáng)度值應(yīng)乘以尺寸換算系數(shù)以尺寸換算系數(shù)085085。2525試驗(yàn)后資料的整理、歸檔按程序文件試驗(yàn)后資料的整理、歸檔按程序文件COP161COP161質(zhì)量記錄管理程質(zhì)量記錄管理程序執(zhí)行。序執(zhí)行。

簡介：編號編號COP10103作業(yè)指導(dǎo)書作業(yè)指導(dǎo)書第A版第0次修改次修改使用單位試驗(yàn)室使用單位試驗(yàn)室第1頁共5頁標(biāo)題標(biāo)題鋼筋焊件力學(xué)工藝性能作業(yè)指導(dǎo)書編制人編制人審核人審核人批準(zhǔn)人批準(zhǔn)人日期日期日期修改概要修改概要修改號修改號修改內(nèi)容概要修改人修改人審核人審核人批準(zhǔn)日期批準(zhǔn)日期鋼筋焊件力學(xué)工藝性能作業(yè)指導(dǎo)書鋼筋焊件力學(xué)工藝性能作業(yè)指導(dǎo)書鋼筋焊件力學(xué)工藝性能作業(yè)指導(dǎo)書第3頁共5頁平。平。鋼筋對焊接頭彎曲試驗(yàn)指標(biāo)鋼筋對焊接頭彎曲試驗(yàn)指標(biāo)序號序號鋼筋級別鋼筋級別彎心直徑彎心直徑MMMM彎曲角度彎曲角度123Ⅰ級Ⅰ級Ⅱ級Ⅱ級Ⅲ級Ⅲ級2D2D4D4D5D5D909090909090注注1、D為鋼筋直徑；為鋼筋直徑；2、直徑大于、直徑大于25MM25MM的鋼筋對焊接頭作彎曲試驗(yàn)時(shí)，彎心直徑應(yīng)增加一個(gè)的鋼筋對焊接頭作彎曲試驗(yàn)時(shí)，彎心直徑應(yīng)增加一個(gè)D。5050試驗(yàn)設(shè)備試驗(yàn)設(shè)備5151萬能材料試驗(yàn)機(jī)示值誤差在萬能材料試驗(yàn)機(jī)示值誤差在1％，使用時(shí)試件預(yù)期破壞，荷載％，使用時(shí)試件預(yù)期破壞，荷載應(yīng)達(dá)刻度盤應(yīng)達(dá)刻度盤20208080％的量程內(nèi)。％的量程內(nèi)。5252彎曲試驗(yàn)可在萬能材料試驗(yàn)機(jī)或其它彎曲機(jī)上進(jìn)行，并配上相應(yīng)的彎曲試驗(yàn)可在萬能材料試驗(yàn)機(jī)或其它彎曲機(jī)上進(jìn)行，并配上相應(yīng)的彎心直徑。彎心直徑。6060試驗(yàn)步驟試驗(yàn)步驟拉伸試驗(yàn)→測量試件截面尺寸→試樣夾緊在試驗(yàn)機(jī)上→均勻加荷拉伸試驗(yàn)→測量試件截面尺寸→試樣夾緊在試驗(yàn)機(jī)上→均勻加荷直至拉斷→讀取記錄荷載值及描述斷裂狀態(tài)→計(jì)算直至拉斷→讀取記錄荷載值及描述斷裂狀態(tài)→計(jì)算彎曲試驗(yàn)→試件制備→根據(jù)試件直徑選取合適冷彎沖頭，調(diào)整間彎曲試驗(yàn)→試件制備→根據(jù)試件直徑選取合適冷彎沖頭，調(diào)整間距→試件放置冷彎座上→均勻加壓→記錄試件冷彎后的狀態(tài)→評定→審距→試件放置冷彎座上→均勻加壓→記錄試件冷彎后的狀態(tài)→評定→審核→發(fā)報(bào)告。核→發(fā)報(bào)告。7070計(jì)算計(jì)算鋼筋焊接接頭拉伸試驗(yàn)，測定其抗拉強(qiáng)度，即試樣拉斷時(shí)所對應(yīng)的鋼筋焊接接頭拉伸試驗(yàn)，測定其抗拉強(qiáng)度，即試樣拉斷時(shí)所對應(yīng)的最大應(yīng)力。其計(jì)算式為最大應(yīng)力。其計(jì)算式為PΣFO試中試中P試樣拉斷時(shí)的最大荷載（試樣拉斷時(shí)的最大荷載（KNKN）；）；FO試樣公稱橫載面積（試樣公稱橫載面積（MMMM。7171焊點(diǎn)的抗剪試驗(yàn)，由試驗(yàn)機(jī)直接讀出荷載（焊點(diǎn)的抗剪試驗(yàn)，由試驗(yàn)機(jī)直接讀出荷載（N）即是。）即是。8080試驗(yàn)結(jié)果評定試驗(yàn)結(jié)果評定801801閃光對焊接頭閃光對焊接頭A、拉伸試驗(yàn)、拉伸試驗(yàn)1）三個(gè)試件的抗拉強(qiáng)度均不得低于該級別鋼筋的規(guī)）三個(gè)試件的抗拉強(qiáng)度均不得低于該級別鋼筋的規(guī)定抗拉強(qiáng)度。定抗拉強(qiáng)度。2）至少有兩個(gè)試件斷于焊縫之外，并呈塑性斷裂。）至少有兩個(gè)試件斷于焊縫之外，并呈塑性斷裂。當(dāng)檢驗(yàn)結(jié)果有一個(gè)試件的抗拉強(qiáng)度低于規(guī)定指標(biāo)，或有兩個(gè)試件在當(dāng)檢驗(yàn)結(jié)果有一個(gè)試件的抗拉強(qiáng)度低于規(guī)定指標(biāo)，或有兩個(gè)試件在焊縫或熱影響區(qū)發(fā)生脆性斷裂時(shí)，應(yīng)取雙倍數(shù)量的試件進(jìn)行復(fù)驗(yàn)；復(fù)驗(yàn)焊縫或熱影響區(qū)發(fā)生脆性斷裂時(shí)，應(yīng)取雙倍數(shù)量的試件進(jìn)行復(fù)驗(yàn)；復(fù)驗(yàn)

簡介：編號編號COP10104作業(yè)指導(dǎo)書作業(yè)指導(dǎo)書第A版第0次修改次修改使用單位試驗(yàn)室使用單位試驗(yàn)室第1頁共4頁標(biāo)題砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書標(biāo)題砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書編制人編制人審核人審核人批準(zhǔn)人批準(zhǔn)人日期日期日期修改概要修改概要修改號修改號修改內(nèi)容概要修改人修改人審核人審核人批準(zhǔn)日期批準(zhǔn)日期砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書砼力學(xué)性能測試程序作業(yè)指導(dǎo)書第3頁共4頁的裝置；試驗(yàn)機(jī)與試驗(yàn)接觸的兩個(gè)支座頭和兩個(gè)加壓頭應(yīng)具有直徑約為的裝置；試驗(yàn)機(jī)與試驗(yàn)接觸的兩個(gè)支座頭和兩個(gè)加壓頭應(yīng)具有直徑約為15MM15MM的弧形斷面，其中的三個(gè)應(yīng)盡量做到滾動(dòng)并前后傾斜。的弧形斷面，其中的三個(gè)應(yīng)盡量做到滾動(dòng)并前后傾斜。230230試驗(yàn)步驟試驗(yàn)步驟231231試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后，應(yīng)及時(shí)試驗(yàn)；試驗(yàn)前試件應(yīng)保持與原試件從養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)取出后，應(yīng)及時(shí)試驗(yàn)；試驗(yàn)前試件應(yīng)保持與原養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)相似的干濕狀態(tài)。養(yǎng)護(hù)地點(diǎn)相似的干濕狀態(tài)。232232試件在試驗(yàn)前應(yīng)擦拭干凈，測量尺寸并檢查外觀，準(zhǔn)確至試件在試驗(yàn)前應(yīng)擦拭干凈，測量尺寸并檢查外觀，準(zhǔn)確至1MM1MM；試件不得有缺損，承壓區(qū)及支承區(qū)的不平度每；試件不得有缺損，承壓區(qū)及支承區(qū)的不平度每100MM100MM不超過不超過005MM005MM，承壓區(qū)及支承區(qū)與相鄰面的不垂直度偏差應(yīng)不大于，承壓區(qū)及支承區(qū)與相鄰面的不垂直度偏差應(yīng)不大于5。。233233試驗(yàn)時(shí)應(yīng)調(diào)整加壓頭及支座，使其接觸均衡；以試驗(yàn)時(shí)應(yīng)調(diào)整加壓頭及支座，使其接觸均衡；以002002～005MPAS005MPAS強(qiáng)度低于強(qiáng)度低于C30C30的砼）或的砼）或005005～008MPAS008MPAS（強(qiáng)度高于或等于（強(qiáng)度高于或等于C30C30的砼）的速度連續(xù)而均勻的加荷，直至試件破壞，并記錄破壞荷載的砼）的速度連續(xù)而均勻的加荷，直至試件破壞，并記錄破壞荷載（P）及破壞位置。）及破壞位置。240240結(jié)果計(jì)算結(jié)果計(jì)算241241折斷面位于兩個(gè)集中荷載之間時(shí)，抗折計(jì)算按下式折斷面位于兩個(gè)集中荷載之間時(shí)，抗折計(jì)算按下式FFPLBH2FFPLBH2式中式中FFFF混凝土抗折強(qiáng)度（兆帕）；混凝土抗折強(qiáng)度（兆帕）；P破壞荷載破壞荷載（牛）；（牛）；L支座間距即跨度支座間距即跨度（毫米）；（毫米）；B試件截面寬度試件截面寬度（毫米）；（毫米）；H試件截面高度試件截面高度（毫米）；（毫米）；混凝土抗折計(jì)算精確至混凝土抗折計(jì)算精確至001MPA001MPA。242242以三個(gè)試件測得的算術(shù)平均值作為該組試件的抗折強(qiáng)度值，其以三個(gè)試件測得的算術(shù)平均值作為該組試件的抗折強(qiáng)度值，其異常數(shù)據(jù)的取舍原則同立方體抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)相同三個(gè)試件中如有其中異常數(shù)據(jù)的取舍原則同立方體抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)相同三個(gè)試件中如有其中一個(gè)的斷面位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果予以取舍，一個(gè)的斷面位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果予以取舍，按另兩個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算；如兩個(gè)試件斷面均位于兩個(gè)集中荷載之按另兩個(gè)試件試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算；如兩個(gè)試件斷面均位于兩個(gè)集中荷載之外，則該組試驗(yàn)作廢。外，則該組試驗(yàn)作廢。243243采用采用100100100100400MM400MM非標(biāo)準(zhǔn)試件時(shí)，取得的抗折強(qiáng)度值應(yīng)乘非標(biāo)準(zhǔn)試件時(shí)，取得的抗折強(qiáng)度值應(yīng)乘以尺寸換算系數(shù)以尺寸換算系數(shù)085085。2525試驗(yàn)后資料的整理、歸檔按程序文件試驗(yàn)后資料的整理、歸檔按程序文件COP161COP161質(zhì)量記錄管理程質(zhì)量記錄管理程序執(zhí)行。序執(zhí)行。

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簡介：第一章流體力學(xué)基礎(chǔ),11概述12流體靜力學(xué)及其應(yīng)用13流體流動(dòng)的基本方程14管路計(jì)算15流速、流量測量,11概述,1連續(xù)介質(zhì)模型流體是由分子或原子所組成，分子或原子無時(shí)無刻不在作無規(guī)則的熱運(yùn)動(dòng)。假定流體是由無數(shù)內(nèi)部緊密相連、彼此間沒有間隙的流體質(zhì)點(diǎn)（或微團(tuán)）所組成的連續(xù)介質(zhì)。質(zhì)點(diǎn)由大量分子構(gòu)成的微團(tuán)，其尺寸遠(yuǎn)小于設(shè)備尺寸、遠(yuǎn)大于分子自由程。,11概述,2流體的壓縮性流體體積隨壓力變化而改變的性質(zhì)稱為壓縮性。實(shí)際流體都是可壓縮的。液體的壓縮性很小，在大多數(shù)場合下都視為不可壓縮，而氣體壓縮性比液體大得多，一般應(yīng)視為可壓縮，但如果壓力變化很小，溫度變化也很小，則可近似認(rèn)為氣體也是不可壓縮的。,11概述,3作用在流體上的力作用在流體上的所有外力?F可以分為兩類質(zhì)量力和表面力，分別用FB、FS表示，于是質(zhì)量力質(zhì)量力又稱體積力，是指作用在所考察對象的每一個(gè)質(zhì)點(diǎn)上的力，屬于非接觸性的力，例如重力、離心力等。,,,11概述,3作用在流體上的力表面力表面力是指作用在所考察對象表面上的力。,,,,,任一面所受到的應(yīng)力均可分解為一個(gè)法向應(yīng)力（垂直于作用面，記為?II）和兩個(gè)切向應(yīng)力（又稱為剪應(yīng)力，平行于作用面，記為?IJ，I?J），例如圖中與Z軸垂直的面上受到的應(yīng)力為?ZZ（法向）、?ZX和?ZY（切向），它們的矢量和為,,11概述,3作用在流體上的力類似地，與X軸、Y軸相垂直的面（參見圖12）上受到的應(yīng)力分別為,,,,,,12流體靜力學(xué)及其應(yīng)用,121靜止流體所受的力122流體靜力學(xué)基本方程123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,121靜止流體所受的力,靜止流體所受的外力有質(zhì)量力和壓應(yīng)力兩種,流體垂直作用于單位面積上的力，稱為流體的靜壓強(qiáng)，習(xí)慣上又稱為壓力。（1）壓力單位在國際單位制（SI制）中，壓力的單位為N/M2，稱為帕斯卡（PA），帕斯卡與其它壓力單位之間的換算關(guān)系為1ATM（標(biāo)準(zhǔn)大氣壓）1033AT（工程大氣壓）1013?105PA760MMHG1033MH2O,121靜止流體所受的力,（2）壓力的兩種表征方法絕對壓力以絕對真空為基準(zhǔn)測得的壓力。表壓或真空度以大氣壓為基準(zhǔn)測得的壓力。,,,122流體靜力學(xué)基本方程,,對連續(xù)、均質(zhì)且不可壓縮流體，?常數(shù)，對于靜止流體中任意兩點(diǎn)1和2，則有兩邊同除以?G,靜力學(xué)基本方程,,122流體靜力學(xué)基本方程,討論（1）適用于重力場中靜止、連續(xù)的同種不可壓縮性流體；（2）在靜止的、連續(xù)的同種流體內(nèi)，處于同一水平面上各點(diǎn)的壓力處處相等。壓力相等的面稱為等壓面；（3）壓力具有傳遞性液面上方壓力變化時(shí)，液體內(nèi)部各點(diǎn)的壓力也將發(fā)生相應(yīng)的變化。即壓力可傳遞，這就是巴斯噶定理；（4）若記，?稱為廣義壓力，代表單位體積靜止流體的總勢能（即靜壓能P與位能?GZ之和），靜止流體中各處的總勢能均相等。因此，位置越高的流體，其位能越大，而靜壓能則越小。,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,1．壓力計(jì)（1）單管壓力計(jì)或表壓式中PA為當(dāng)?shù)卮髿鈮?。單管壓力?jì)只能用來測量高于大氣壓的液體壓力，不能測氣體壓力。,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,1．壓力計(jì)（2）U形壓力計(jì)設(shè)U形管中指示液液面高度差為R，指示液密度為?0，被測流體密度為?，則由靜力學(xué)方程可得將以上三式合并得,,,,,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,若容器A內(nèi)為氣體，則?GH項(xiàng)很小可忽略，于是顯然，U形壓力計(jì)既可用來測量氣體壓力，又可用來測量液體壓力，而且被測流體的壓力比大氣壓大或小均可。,,,,,,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,2．壓差計(jì)（1）U形壓差計(jì)設(shè)U形管中指示液液面高度差為R，指示液密度為?0，被測流體密度為?，則由靜力學(xué)方程可得,,,,,,,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,根據(jù)而3、3?面為等壓面及廣義壓力的定義兩邊同除以?G得式中為靜壓頭與位頭之和，又稱為廣義壓力頭。U形壓差計(jì)的讀數(shù)R的大小反映了被測兩點(diǎn)間廣義壓力頭之差。,,,,,,,,,,,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,討論（1）U形壓差計(jì)可測系統(tǒng)內(nèi)兩點(diǎn)的壓力差，當(dāng)將U形管一端與被測點(diǎn)連接、另一端與大氣相通時(shí)，也可測得流體的表壓或真空度；,表壓,真空度,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,討論（2）指示液的選取指示液與被測流體不互溶，不發(fā)生化學(xué)反應(yīng)；其密度要大于被測流體密度。應(yīng)根據(jù)被測流體的種類及壓差的大小選擇指示液。,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,思考若U形壓差計(jì)安裝在傾斜管路中，此時(shí)讀數(shù)R反映了什么,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,2．壓差計(jì)（2）雙液柱壓差計(jì)又稱微差壓差計(jì)適用于壓差較小的場合。密度接近但不互溶的兩種指示液1和2，?1略小于?2；擴(kuò)大室內(nèi)徑與U管內(nèi)徑之比應(yīng)大于10。,,,,,,,,,,123靜力學(xué)原理在壓力和壓力差測量上的應(yīng)用,例11當(dāng)被測壓差較小時(shí)，為使壓差計(jì)讀數(shù)較大，以減小測量中人為因素造成的相對誤差，也常采用傾斜式壓差計(jì)，其結(jié)構(gòu)如圖19所示。試求若被測流體壓力P11014?105PA（絕壓），P2端通大氣，大氣壓為1013?105PA，管的傾斜角?10?，指示液為酒精溶液，其密度?0810KG/M3，則讀數(shù)R?為多少CM若將右管垂直放置，讀數(shù)又為多少CM,13流體流動(dòng)的基本方程,131基本概念132質(zhì)量衡算方程連續(xù)性方程133運(yùn)動(dòng)方程134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,131基本概念,1．穩(wěn)定流動(dòng)與不穩(wěn)定流動(dòng)流體流動(dòng)時(shí)，若任一點(diǎn)處的流速、壓力、密度等與流動(dòng)有關(guān)的流動(dòng)參數(shù)都不隨時(shí)間而變化，就稱這種流動(dòng)為穩(wěn)定流動(dòng)。反之，只要有一個(gè)流動(dòng)參數(shù)隨時(shí)間而變化，就屬于不穩(wěn)定流動(dòng)。,131基本概念,2．流速和流量流速（平均流速）單位時(shí)間內(nèi)流體質(zhì)點(diǎn)在流動(dòng)方向上所流經(jīng)的距離。質(zhì)量流速單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)管道單位截面積的流體質(zhì)量。,,,131基本概念,2．流速和流量體積流量單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)管道任意截面的流體體積，VM3/S或M3/H。質(zhì)量流量單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)管道任意截面的流體質(zhì)量，MKG/S或KG/H。,,,131基本概念,3．粘性及牛頓粘性定律當(dāng)流體流動(dòng)時(shí)，流體內(nèi)部存在著內(nèi)摩擦力，這種內(nèi)摩擦力會阻礙流體的流動(dòng)，流體的這種特性稱為粘性。產(chǎn)生內(nèi)摩擦力的根本原因是流體的粘性。牛頓粘性定律服從此定律的流體稱為牛頓型流體。,,131基本概念,3．粘性及牛頓粘性定律粘度的單位PA?S在CGS制中，?的常用單位有DYN?S/CM2即泊（P），以及厘泊（CP），三者之間的換算關(guān)系如下1PA?S10P1000CP,,,131基本概念,4非牛頓型流體凡是剪應(yīng)力與速度梯度不符合牛頓粘性定律的流體均稱為非牛頓型流體。非牛頓型流體的剪應(yīng)力與速度梯度成曲線關(guān)系，或者成不過原點(diǎn)的直線關(guān)系，如圖111所示。,131基本概念,5流動(dòng)類型和雷諾數(shù),131基本概念,5流動(dòng)類型和雷諾數(shù)實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，圓管內(nèi)流型由層流向湍流的轉(zhuǎn)變不僅與流速U有關(guān)，而且還與流體的密度?、粘度?以及流動(dòng)管道的直徑D有關(guān)。將這些變量組合成一個(gè)數(shù)群DU?/?，根據(jù)該數(shù)群數(shù)值的大小可以判斷流動(dòng)類型。這個(gè)數(shù)群稱為雷諾準(zhǔn)數(shù)，用符號RE表示，即其因次為M0KG0S0,,,131基本概念,當(dāng)RE≤2000時(shí)為層流；當(dāng)RE4000時(shí)，圓管內(nèi)已形成湍流；當(dāng)RE在2000?4000范圍內(nèi)，流動(dòng)處于一種過渡狀態(tài)。若將雷諾數(shù)形式變?yōu)?U2與慣性力成正比，?U/D與粘性力成正比，由此可見，雷諾準(zhǔn)數(shù)的物理意義是慣性力與粘性力之比。,,131基本概念,6幾種時(shí)間導(dǎo)數(shù)（1）偏導(dǎo)數(shù)又稱局部導(dǎo)數(shù)，表示在某一固定空間點(diǎn)上的流動(dòng)參數(shù)，如密度、壓力、速度、溫度、組分濃度等隨時(shí)間的變化率。（2）全導(dǎo)數(shù)（3）隨體導(dǎo)數(shù)又稱物質(zhì)導(dǎo)數(shù)、拉格朗日導(dǎo)數(shù),,,,,,132質(zhì)量衡算方程連續(xù)性方程,對于定態(tài)流動(dòng)系統(tǒng)，在管路中流體沒有增加和漏失的情況下即對均質(zhì)、不可壓縮流體，?1?2常數(shù)有對圓管，A?D2/4，D為直徑，于是,,,,132質(zhì)量衡算方程連續(xù)性方程,如果管道有分支，則穩(wěn)定流動(dòng)時(shí)總管中的質(zhì)量流量應(yīng)為各支管質(zhì)量流量之和，故管內(nèi)連續(xù)性方程為推廣至任意截面,,132質(zhì)量衡算方程連續(xù)性方程,例12一車間要求將20?C水以32KG/S的流量送入某設(shè)備中，若選取平均流速為11M/S，試計(jì)算所需管子的尺寸。若在原水管上再接出一根?159?45的支管，如圖116所示，以便將水流量的一半改送至另一車間，求當(dāng)總水流量不變時(shí)，此支管內(nèi)水流速度。,,,,,,,,,,,133運(yùn)動(dòng)方程,1運(yùn)動(dòng)方程動(dòng)量定理可以表述為微元系統(tǒng)內(nèi)流體的動(dòng)量隨時(shí)間的變化率等于作用在該微元系統(tǒng)上所有外力之和。寫成矢量式為這就是以應(yīng)力形式表示的粘性流體的微分動(dòng)量衡算方程，亦稱為運(yùn)動(dòng)方程。,,,133運(yùn)動(dòng)方程,2奈維斯托克斯方程（NS方程）上式是不可壓縮粘性流體的NS方程，等式左邊?DV/DT項(xiàng)代表慣性力項(xiàng)，右邊??2V項(xiàng)代表粘性力項(xiàng)。,,133運(yùn)動(dòng)方程,3NS方程的應(yīng)用1圓管內(nèi)的穩(wěn)定層流不可壓縮流體在圓管內(nèi)穩(wěn)定層流時(shí)的速度分布方程為可見，速度分布為拋物線，如圖121所示。,,133運(yùn)動(dòng)方程,3NS方程的應(yīng)用2環(huán)隙內(nèi)流體的周向運(yùn)動(dòng)如圖122所示，兩同心套筒內(nèi)充滿不可壓縮流體，內(nèi)筒靜止，外筒以恒定角速度?旋轉(zhuǎn)，則套筒環(huán)隙間的流體將在圓環(huán)內(nèi)作穩(wěn)定周向流動(dòng)。設(shè)外管內(nèi)徑為R2，內(nèi)管外徑為R1。速度分布方程為,,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,1總能量衡算方程衡算范圍11′、22′截面以及管內(nèi)壁所圍成的空間衡算基準(zhǔn)1KG流體基準(zhǔn)面00′水平面,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,（1）內(nèi)能貯存于物質(zhì)內(nèi)部的能量。1KG流體具有的內(nèi)能為U（J/KG）。（2）位能流體受重力作用在不同高度所具有的能量。1KG的流體所具有的位能為ZG（J/KG）。（3）動(dòng)能1KG的流體所具有的動(dòng)能為J/KG,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,（4）靜壓能,靜壓能,（5）熱設(shè)換熱器向1KG流體提供的熱量為J/KG。,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,2機(jī)械能衡算方程（1）以單位質(zhì)量流體為基準(zhǔn)并且實(shí)際流體流動(dòng)時(shí)有能量損失。設(shè)1KG流體損失的能量為ΣHF（J/KG），有式中各項(xiàng)單位為J/KG。,假設(shè)流體不可壓縮，則流動(dòng)系統(tǒng)無熱交換，則流體溫度不變，則,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,2機(jī)械能衡算方程2以單位重量流體為基準(zhǔn)將1式各項(xiàng)同除重力加速度G,且令WE/GHE，WF/GHF，則可得到以單位重量流體為基準(zhǔn)的機(jī)械能衡算方程Z稱為位頭，U2/2G稱為動(dòng)壓頭（速度頭），P/?G稱為靜壓頭（壓力頭），HE稱為外加壓頭，HF稱為壓頭損失。上式中各項(xiàng)均具有高度的量綱。,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,2機(jī)械能衡算方程（3）以單位體積流體為基準(zhǔn),,將1式各項(xiàng)同乘以,式中各項(xiàng)單位為,壓力損失,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,關(guān)于機(jī)械能衡算方程的討論（1）理想流體的柏努利方程無粘性的即沒有粘性摩擦損失的流體稱為理想流體。（2）若流體靜止，則U0，WE0，WF0，于是機(jī)械能衡算方程變?yōu)?,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,關(guān)于機(jī)械能衡算方程的討論（3）若流動(dòng)系統(tǒng)無外加軸功，即WE0，則機(jī)械能衡算方程變?yōu)橛捎赪F0，故ET1ET2。這表明，在無外加功的情況下，流體將自動(dòng)從高（機(jī)械能）能位流向低（機(jī)械能）能位，據(jù)此可以判定流體的流向。,,,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,關(guān)于機(jī)械能衡算方程的討論（4）柏努利方程式適用于不可壓縮性流體。對于可壓縮性流體，當(dāng)時(shí)，仍可用該方程計(jì)算，但式中的密度Ρ應(yīng)以兩截面的平均密度ΡM代替。,,,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程關(guān)于機(jī)械能衡算方程的討論,4）使用機(jī)械能衡算方程時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)A．作圖為了有助于正確解題，在計(jì)算前可先根據(jù)題意畫出流程示意圖。B．控制面的選取控制面之間的流體必須是連續(xù)不斷的，有流體進(jìn)出的那些控制面（流通截面）應(yīng)與流動(dòng)方向相垂直。所選的控制面已知條件應(yīng)最多，并包含要求的未知數(shù)在內(nèi)。通常選取系統(tǒng)進(jìn)出口處截面作為流通截面。C．基準(zhǔn)水平面的選取由于等號兩邊都有位能，故基準(zhǔn)水平面可以任意選取而不影響計(jì)算結(jié)果，但為了計(jì)算方便，一般可將基準(zhǔn)面定在某一流通截面的中心上，這樣，該流通截面的位能就為零。D．壓力由于等號兩邊都有壓力項(xiàng)，故可用絕壓或表壓，但等號兩邊必須統(tǒng)一。,●,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,3摩擦損失WF的計(jì)算工程上的管路輸送系統(tǒng)主要由兩種部件組成一是等徑直管，二是彎頭、三通、閥門等等各種管件和閥件,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,蝶閥,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,3摩擦損失WF的計(jì)算直管阻力流體流經(jīng)一定直徑的直管時(shí)由于內(nèi)摩擦而產(chǎn)生的阻力；局部阻力流體流經(jīng)管件、閥門等局部地方由于流速大小及方向的改變而引起的阻力。,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,（1）直管摩擦損失計(jì)算通式對圓形等徑直管內(nèi)的流動(dòng)，如圖129所示，根據(jù)機(jī)械能衡算方程可知長度L管段內(nèi)的摩擦損失為又范寧因子F的定義式F2?W/?U2,摩擦因數(shù)?4F,,,,,直管阻力通式（范寧FANNING公式）,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,（1）直管摩擦損失計(jì)算通式1．層流時(shí)的?前面已經(jīng)推出,圓管內(nèi)層流時(shí)（RE≤2000）摩擦因數(shù)?為其中由此可見，層流時(shí)摩擦因數(shù)只是雷諾數(shù)RE的函數(shù)。2．湍流時(shí)的?湍流?的計(jì)算主要依靠實(shí)驗(yàn)方法或用半理論半經(jīng)驗(yàn)的方法建立經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。工程上常采用下面的因次分析法。,,,,,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,因次分析法,目的（1）減少實(shí)驗(yàn)工作量；（2）結(jié)果具有普遍性，便于推廣。,基礎(chǔ)因次一致性即每一個(gè)物理方程式的兩邊不僅數(shù)值相等，而且每一項(xiàng)都應(yīng)具有相同的因次。,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,因次分析法,基本定理白金漢（BUCKINGHAN）Π定理設(shè)影響某一物理現(xiàn)象的獨(dú)立變量數(shù)為N個(gè)，這些變量的基本量綱數(shù)為M個(gè)，則該物理現(xiàn)象可用N＝N－M個(gè)獨(dú)立的無因次數(shù)群表示。將此量綱為一的量稱為準(zhǔn)數(shù)。,湍流時(shí)壓力損失的影響因素（1）流體性質(zhì)?，?（2）流動(dòng)的幾何尺寸D，L，?（管壁粗糙度）（3）流動(dòng)條件U,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程因次分析法,物理變量N＝7基本因次M＝3無因次數(shù)群N＝N－M＝4,無因次化處理,式中,歐拉（EULER）準(zhǔn)數(shù),即該過程可用4個(gè)無因次數(shù)群表示。,●,,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程因次分析法,●,,相對粗糙度,管道的幾何尺寸,雷諾數(shù),根據(jù)實(shí)驗(yàn)可知，流體流動(dòng)阻力與管長成正比，即,或,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,莫狄（MOODY）摩擦因數(shù)圖,134總能量衡算和機(jī)械能衡算方程,（1）層流區(qū)（RE≤2000）Λ與無關(guān)，與RE為直線關(guān)系，即,即與U的一次方成正比。,（2）過渡區(qū)（2000RE臨界時(shí)，,3測量范圍,一般C00607,孔板流量計(jì)的測量范圍受U形壓差計(jì)量程決定。,三、安裝及優(yōu)缺點(diǎn),（1）安裝在穩(wěn)定流段，上游L10D，下游L5D；（2）結(jié)構(gòu)簡單，制造與安裝方便；（3）能量損失較大。,153文丘里（VENTURI）流量計(jì),屬差壓式流量計(jì)；能量損失小，造價(jià)高。,一、結(jié)構(gòu)與特點(diǎn),CV流量系數(shù)（098～099）A0喉管處截面積,二、流量方程式,154轉(zhuǎn)子流量計(jì),一、結(jié)構(gòu)與原理,從轉(zhuǎn)子的懸浮高度直接讀取流量數(shù)值。,二、流量方程,轉(zhuǎn)子受力平衡,在11′和00′截面間列柏努利方程,,,,,,,,,,,0′,1′,1,0,由連續(xù)性方程,CR轉(zhuǎn)子流量系數(shù),體積流量,,（1）特點(diǎn)恒壓差、恒流速、變截面截面式流量計(jì)。,討論,（2）刻度換算,標(biāo)定流體20℃水（?＝1000KG/M3）20℃、1013KPA下空氣（?＝12KG/M3）,CR相同,同刻度時(shí),1標(biāo)定流體2被測流體,對氣體轉(zhuǎn)子流量計(jì),三、安裝及優(yōu)缺點(diǎn),（1）永遠(yuǎn)垂直安裝，且下進(jìn)、上出，安裝支路，以便于檢修。（2）讀數(shù)方便，流動(dòng)阻力很小，測量范圍寬，測量精度較高；（3）玻璃管不能經(jīng)受高溫和高壓，在安裝使用過程中玻璃容易破碎。,