簡(jiǎn)介：12習(xí)題第1章緒言一、是否題1孤立體系的熱力學(xué)能和熵都是一定值。錯(cuò)。和，如一體積等于2V的絕熱剛性容器，被一理想的隔板一分為二，左側(cè)狀態(tài)是T，P的理想氣體，右側(cè)是T溫度的真空。當(dāng)隔板抽去后，由于Q＝W＝0，，，，故體系將在T，2V，05P狀態(tài)下達(dá)到平衡，，，）2封閉體系的體積為一常數(shù)。（錯(cuò)）3封閉體系中有兩個(gè)相。在尚未達(dá)到平衡時(shí)，兩個(gè)相都是均相敞開體系；達(dá)到平衡時(shí)，則兩個(gè)相都等價(jià)于均相封閉體系。（對(duì)）4理想氣體的焓和熱容僅是溫度的函數(shù)。（對(duì)）5理想氣體的熵和吉氏函數(shù)僅是溫度的函數(shù)。（錯(cuò)。還與壓力或摩爾體積有關(guān)。）6要確定物質(zhì)在單相區(qū)的狀態(tài)需要指定兩個(gè)強(qiáng)度性質(zhì)，但是狀態(tài)方程PPT，V的自變量中只有一個(gè)強(qiáng)度性質(zhì)，所以，這與相律有矛盾。（錯(cuò)。V也是強(qiáng)度性質(zhì)）7封閉體系的1MOL氣體進(jìn)行了某一過程，其體積總是變化著的，但是初態(tài)和終態(tài)的體積相等，初態(tài)和終態(tài)的溫度分別為T1和T2，則該過程的；同樣，對(duì)于初、終態(tài)壓力相等的過程有。（對(duì)。狀態(tài)函數(shù)的變化僅決定于初、終態(tài)與途徑無(wú)關(guān)。）8描述封閉體系中理想氣體絕熱可逆途徑的方程是（其中），而一位學(xué)生認(rèn)為這是狀態(tài)函數(shù)間的關(guān)系，與途徑無(wú)關(guān)，所以不需要可逆的條件。錯(cuò)。9自變量與獨(dú)立變量是一致的，從屬變量與函數(shù)是一致的。（錯(cuò)。有時(shí)可能不一致）10自變量與獨(dú)立變量是不可能相同的。（錯(cuò)。有時(shí)可以一致）三、填空題1狀態(tài)函數(shù)的特點(diǎn)是狀態(tài)函數(shù)的變化與途徑無(wú)關(guān)，僅決定于初、終態(tài)。2單相區(qū)的純物質(zhì)和定組成混合物的自由度數(shù)目分別是2和2。3封閉體系中，溫度是T的1MOL理想氣體從P，V等溫可逆地膨脹到P，V，則所做的功為IIFF以V表示或以P表示。4封閉體系中的1MOL理想氣體已知，按下列途徑由T1、P1和V1可逆地變化至P，則3由于是等壓條件下的絕熱過程，即，或3某一服從P（VB）RT狀態(tài)方程（B是正常數(shù)）的氣體，在從1000B等溫可逆膨脹至2000B，所做的功應(yīng)是理想氣體經(jīng)過相同過程所做功的多少倍解4對(duì)于為常數(shù)的理想氣體經(jīng)過一絕熱可逆過程，狀態(tài)變化符合下列方程，其中，試問，對(duì)于的理想氣體，上述關(guān)系式又是如何以上A、B、C為常數(shù)。解理想氣體的絕熱可逆過程，5一個(gè)0057M3氣瓶中貯有的1MPA和294K的高壓氣體通過一半開的閥門放入一個(gè)壓力恒定為0115MPA的氣柜中，當(dāng)氣瓶中的壓力降至05MPA時(shí)，計(jì)算下列兩種條件下從氣瓶中流入氣柜中的氣體量。假設(shè)氣體為理想氣體A氣體流得足夠慢以至于可視為恒溫過程；B氣體流動(dòng)很快以至于可忽視熱量損失（假設(shè)過程可逆，絕熱指數(shù)）。解（A）等溫過程B絕熱可逆過程，終態(tài)的溫度要發(fā)生變化KMOL

簡(jiǎn)介：1、濕球溫度是＿＿＿＿＿量空氣與＿＿＿＿＿量水長(zhǎng)期接觸后＿＿＿＿＿＿＿的溫度。第一空第一空大第二空第二空小第三空第三空水2、流體做湍流流動(dòng)時(shí)，鄰近管壁處存在，雷諾數(shù)RE愈大，湍流程度愈劇烈，則該層厚度，流動(dòng)阻力。第一空第一空層流底層第二空第二空越薄第三空第三空越大3、間歇過濾機(jī)的生產(chǎn)能力可寫為QVST，此處V為。第一空第一空一個(gè)操作循環(huán)中得到的濾液體積4、在測(cè)速管中，測(cè)壓孔正對(duì)水流方向的測(cè)壓管液位代表，流體流過測(cè)速管側(cè)壁小孔的測(cè)壓管液位代表________________。第一空第一空沖壓能第二空第二空靜壓能5、在輻射傳熱中，灰體的透過率為（）。第一空第一空06、在傳熱實(shí)驗(yàn)中，用飽和水蒸氣加熱空氣，總傳熱系數(shù)Ｋ接近于____________側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)，而壁溫接近于________________側(cè)流體的溫度。蒸汽冷凝時(shí)的對(duì)流給熱系數(shù)較大。原因是__________________________。第一空第一空空氣第二空第二空飽和水蒸氣第三空第三空蒸汽冷凝時(shí)釋放較大冷凝潛熱7、干燥器內(nèi)部無(wú)補(bǔ)充加熱的情況下，進(jìn)干燥器的氣體狀態(tài)一定，干燥任務(wù)一定，則氣體離開干燥器的濕度Ｈ2越＿＿＿，干燥器的熱效率越＿＿＿。第一空第一空大第二空第二空高8、①設(shè)置隔熱擋板是____________輻射散熱的有效方法。擋板材料的黑度愈低，輻射散熱量____________。②有一單層平壁如圖所示。已知材料的導(dǎo)熱率Λ為常數(shù)，從左等溫面至右等溫面的穩(wěn)定導(dǎo)熱熱流量為，則平壁內(nèi)的溫度分布表達(dá)式為__________________________。第一空第一空①減少愈低第二空第二空第一空第一空000053518、濕球溫度是＿＿＿＿＿＿量空氣與＿＿＿＿＿＿量水充分接觸后＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿的溫度，對(duì)空氣水系統(tǒng)，當(dāng)空氣速度＿＿＿＿＿＿＿時(shí)，可取ΑKH≈CH。第一空第一空大少水面流速5MS19、在三效并流加料蒸發(fā)流程中，從第一效至第三效，溶液濃度將愈來愈＿＿＿，蒸發(fā)室的真空度將將愈來愈＿＿＿，溶液的沸點(diǎn)將將愈來愈＿＿＿＿。第一空第一空大第二空第二空高第三空第三空低20、間歇精餾與連續(xù)精餾不同點(diǎn)在于_________________________________________和____________________________________________。第一空第一空前者為非穩(wěn)態(tài)，而后為穩(wěn)態(tài)第二空第二空前者只有精餾段，沒有提餾段。21、在相同的外壓及溫度下，沸點(diǎn)越低的物質(zhì)其飽和蒸氣壓。第一空第一空越高22、若維持不飽和空氣的濕度不變，提高其干球溫度，則空氣的濕球溫度將_________，露點(diǎn)溫度將_______________。第一空第一空增大第二空第二空不變23、濕空氣在293K和總壓1013KPA下，濕度為00438KG水KG絕干氣，則100M3該空氣中含有的絕干空氣量Ｌ為＿＿＿＿KG絕干氣。第一空第一空112724、板框式壓濾機(jī)的二鈕為框、一鈕為________板、三鈕為______板，裝合時(shí)按鈕數(shù)______________的順序排列板和框。第一空第一空過濾板第二空第二空洗滌板第三空第三空12321232125、長(zhǎng)為300MM、寬為200MM的長(zhǎng)方形截面的通風(fēng)管道，其當(dāng)量直徑為___________M。第一空第一空02426、某二元理想混合物（相對(duì)揮發(fā)度為3）中易揮發(fā)組分（摩爾分率），用平衡蒸餾方法使50的物料汽化，則汽相中易揮發(fā)組分的回收率為_____________。第一空第一空66、因此分析的目的是第一空第一空化繁為簡(jiǎn)28、測(cè)速管測(cè)量管道中流體的____________，孔板流量計(jì)則用于測(cè)量管道中流體的__________。第一空第一空點(diǎn)速度第二空第二空流量29、精餾操作中，當(dāng)Q06時(shí)，表示進(jìn)料中的含量為60。第一空第一空液相30、精餾操作的依據(jù)是______________；實(shí)現(xiàn)精餾連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件是________________和_________________。第一空第一空揮發(fā)度的差異

簡(jiǎn)介：第三章沉降與過濾沉降【31】密度為1030KGM3、直徑為的球形顆粒在150℃的熱空氣中降落，400M求其沉降速度。解150℃時(shí)，空氣密度，黏度30835KGM524110PAS顆粒密度，直徑31030PKGM4410PDM假設(shè)為過渡區(qū)，沉降速度為1122223345449811030410179225225241100835PTPGUDMS驗(yàn)算RE45410179083524824110PTDU為過渡區(qū)【32】密度為2500KGM3的玻璃球在20℃的水中和空氣中以相同的速度沉降。試求在這兩種介質(zhì)中沉降的顆粒直徑的比值，假設(shè)沉降處于斯托克斯定律區(qū)。解在斯托克斯區(qū)，沉降速度計(jì)算式為218TPPUDG由此式得（下標(biāo)W表示水，A表示空氣）2218PWPWPAPATWADDUGPWPAWPAPWADD查得20℃時(shí)水與空氣的密度及黏度分別為339982100410WWKGMPAS35120518110AAKGMPAS已知玻璃球的密度為，代入上式得32500PKGM35250012051004109612500998218110PWPADD【33】降塵室的長(zhǎng)度為10M，寬為5M，其中用隔板分為20層，間距為307012425140VTQUWLNMS本題也可以用教材式318計(jì)算，式中的WL改為WLN。【35】溫度為200℃、壓力為的含塵空氣，用圖39A所示的旋風(fēng)分離10133KPA器除塵。塵粒的密度為2000KGM3。若旋風(fēng)分離器的直徑為065M，進(jìn)口氣速為21MS，試求1氣體處理量（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）為多少M(fèi)3S；2氣體通過旋風(fēng)分離器的壓力損失；3塵粒的臨界直徑。解空氣溫度200℃，壓力10133KPA，從空氣物理性質(zhì)表中查得密度，黏度30746KGM52610PAS1氣體處理量旋風(fēng)分離器直徑，進(jìn)口氣速065DMIUMS21200℃、10133KPA的空氣流量為223321252252065106555VIDDQBHUDMS0℃、10133KPA時(shí)空氣流量為327310650615200273VQMS，2壓力損失阻力系數(shù)DDDBHDDLHDDD22330305583122壓力損失22831074621137013722IUPPAKPA3塵粒的臨界直徑。PCD已知塵粒密度3065200001355PDKGMBM，56261001333679106795200021PCPIBDMMNU過濾【36】懸浮液中固體顆粒濃度（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）為0025KG固體KG懸浮液，濾液密度為1120KGM3，濕濾渣與其中固體的質(zhì)量比為25KG濕濾渣KG干渣，試求與1M3濾液相對(duì)應(yīng)的濕濾渣體積，單位為M3濕濾渣M3濾液。固體顆粒密度為2900KGM3。解已知固體KG懸浮液0025XKG

簡(jiǎn)介：化工原理化工原理習(xí)題及答案第五章傳熱姓名____________班級(jí)____________學(xué)號(hào)_____________成績(jī)______________一、填空題1（6分）某大型化工容器的外層包上隔熱層以減少熱損失若容器外表溫度為500℃而環(huán)境溫度為20℃采用某隔熱材料其厚度為240MMΛ057WMK此時(shí)單位面積的熱損失為_______。注大型容器可視為平壁答案1140W2（6分）某大型化工容器的外層包上隔熱層以減少熱損失若容器外表溫度為500℃而環(huán)境溫度為20℃采用某隔熱材料其厚度為120MMΛ025WMK此時(shí)單位面積的熱損失為_______。注大型容器可視為平壁答案1000W3（6分）某大型化工容器的外層包上隔熱層以減少熱損失若容器外表溫度為150℃而環(huán)境溫度為20℃要求每平方米熱損失不大于500W采用某隔熱材料其導(dǎo)熱系數(shù)Λ035WMK則其厚度不低于_______。注大型容器可視為平壁答案91MM4（6分）某間壁換熱器中流體被加熱時(shí)圓形直管內(nèi)湍流的傳熱系數(shù)表達(dá)式為___________________當(dāng)管內(nèi)水的流速為05MS時(shí)計(jì)算得到管壁對(duì)水的傳熱系數(shù)Α261KWMK若水的其它物性不變僅改變水在管內(nèi)的流速當(dāng)流速為08MS時(shí)此時(shí)傳熱系數(shù)Α_____________答案Α0023ΛDREPRΑ381KWMK5（6分）某間壁換熱器中流體被加熱時(shí)圓形管內(nèi)湍流的傳熱系數(shù)表達(dá)式為_____________________當(dāng)管內(nèi)水的流速為05MS時(shí)計(jì)算得到管壁對(duì)水的傳熱系數(shù)Α261KWMK若水的其它物性不變僅改變水在管內(nèi)的流速當(dāng)流速為12MS時(shí)此時(shí)傳熱系數(shù)Α________________答案Α0023ΛDREPRΑ526KWMK6（3分）牛頓冷卻定律的表達(dá)式為_________，給熱系數(shù)（或?qū)α鱾鳠嵯禂?shù)）Α的單位是_______。答案QΑA△TWMK7（4分）某并流操作的間壁式換熱器中熱流體的進(jìn)出口溫度為90℃和50℃冷流體的進(jìn)出口溫度為30℃和40℃此時(shí)傳熱平均溫度差△T_________答案279K8（4分）某并流操作的間壁式換熱器中熱流體的進(jìn)出口溫度為90℃和50℃冷流體的進(jìn)出口溫度為15℃和30℃此時(shí)傳熱平均溫度差△T_________答案416K9（2分）熱量傳遞的方式主要有三種_____、______答案熱傳導(dǎo)熱對(duì)流熱輻射10（6分）圓筒壁總傳熱系數(shù)K與間壁兩側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)ΑΑ以及間壁導(dǎo)熱系數(shù)Λ的關(guān)系為_________當(dāng)間壁管規(guī)格為Φ1084MM導(dǎo)熱系數(shù)為45WMK時(shí)管內(nèi)外兩側(cè)給熱系數(shù)分別為8000WMK和1200WMK時(shí)總傳熱系數(shù)K__________答案1K1ΑBDΛD1DΑD；946WMK11（4分）某逆流操作的間壁式換熱器中熱流體的進(jìn)出口溫度為80℃和50℃冷流體的進(jìn)出口溫度為20℃和45℃此時(shí)傳熱平均溫度差△T_______答案325℃12（3分）對(duì)流傳熱中的努塞特準(zhǔn)數(shù)式是＿＿＿＿＿＿它反映了＿＿_(dá)___________＿＿＿＿＿＿＿＿＿＿答案N＝?。苔珜?duì)流傳熱過程幾何尺寸對(duì)Α的影響。13（4分）穩(wěn)定熱傳導(dǎo)是指__________不隨時(shí)間而改變答案?jìng)鳠嵯到y(tǒng)中各點(diǎn)的溫度僅隨位置變14（2分）兩流體的間壁換熱過程中，計(jì)算式Q＝ΑA△Ｔ，A表示為_____Α一側(cè)的換熱壁面15（2分）在兩流體通過圓筒間壁換熱過程中，計(jì)算式QKA△T中A表示為____________________。答案A泛指?jìng)鳠崦媾cK相對(duì)應(yīng)16（3分）兩流體進(jìn)行傳熱冷流體從10℃升到30℃熱流體從80℃降到60℃，當(dāng)它們逆流流動(dòng)時(shí)平均傳熱溫差△TM____________當(dāng)并流時(shí)△TM_________。答案50℃472℃化工原理11（2分）公式Q＝KAΔT中，ΔT的物理意義是（B）。A器壁內(nèi)外壁面的溫度差B器壁兩側(cè)流體對(duì)數(shù)平均溫度差C流體進(jìn)出口的溫度差D器壁與流體的溫度差。12（2分）湍流體與器壁間的對(duì)流傳熱（即給熱過程）其熱阻主要存在于（C）。A流體內(nèi)B器壁內(nèi)C湍流體滯流內(nèi)層中D流體湍流區(qū)域內(nèi)。13（2分）對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知Α＝116WMKΑ＝11600WMK，要提高傳熱系數(shù)（K），最簡(jiǎn)單有效的途徑是（A）。A設(shè)法增大ΑB設(shè)法增大ΑC同時(shí)增大Α和Α。14（2分）用飽和水蒸汽加熱空氣時(shí)，傳熱管的壁溫接近（A）A蒸汽的溫度；B空氣的出口溫度；C空氣進(jìn)、出口平均溫度15（2分）在間壁式換熱器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱空氣，此過程的總傳熱系數(shù)K值接近于（B）AΑ蒸汽BΑ空氣CΑ蒸汽與Α空氣的平均值16（2分）對(duì)流傳熱僅發(fā)生在（C）中。A固體B靜止的流體C流動(dòng)的流體17（2分）穩(wěn)定的多層平壁的導(dǎo)熱中，某層的熱阻愈大，則該層的溫度差（A）。A愈大B愈小18（2分）流體與固體壁面間的對(duì)流傳熱，當(dāng)熱量通過滯流內(nèi)層時(shí)，主要是以（A）方式進(jìn)行的。A熱傳導(dǎo)B對(duì)流傳熱C熱輻射19（2分）當(dāng)殼體和管束之間溫度大于50℃時(shí)，考慮熱補(bǔ)償，列管換熱器應(yīng)選用（B）A固定管板式B浮頭式C套管式20（2分）強(qiáng)化傳熱的主要途徑是（B）。A增大傳熱面積B提高K值C提高△T三、判斷題1（2分）凡穩(wěn)定的圓筒壁傳熱，熱通量為常數(shù)。2（2分）傳導(dǎo)和對(duì)流傳熱的傳熱速率與溫度的一次方之差成正比，而輻射的傳熱速率與溫度的四次方之差成正比。（）√3（2分）凡穩(wěn)態(tài)的園筒壁傳熱過程，單位時(shí)間單位面積所傳遞的熱量相等。4（2分）熱量傳遞過程的規(guī)律與流體流動(dòng)過程相似，流速越大，則其過程的阻力越大。5（2分）當(dāng)保溫材料的厚度加大時(shí)，內(nèi)外壁面的總溫度差增大，總的熱阻也增大，總推動(dòng)力與總阻力之比為定值，即導(dǎo)熱速率不變。（）6（2分）多層平壁導(dǎo)熱過程中，傳熱總推動(dòng)力為各壁面溫度差之和。（）√7（2分）無(wú)相變的折，錯(cuò)流換熱器，其平均溫度差△T都比逆流時(shí)為小。（）√8（2分）換熱器的導(dǎo)熱管，應(yīng)選用導(dǎo)熱系數(shù)值大的材料。（√9（2分）導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)的一種物理性質(zhì)（√10在列管換熱器管間裝設(shè)了兩塊橫向折流檔板，則該換熱器變成為雙殼程的換熱器（X）11（2分）在穩(wěn)定的多層平壁導(dǎo)熱中，若某層的熱阻較大，則這層的導(dǎo)熱溫度差就較小12（2分）在對(duì)流傳熱中，傳熱管壁的溫度接近Α值小的哪一側(cè)流體的溫度（）13（2分）對(duì)于問壁兩側(cè)流體穩(wěn)定變溫傳熱來說，載熱體的消耗量逆流時(shí)大于并流時(shí)的用量。（）14（2分）列管式熱交換器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱管程的空氣，為提高換熱器的K值，在管外裝設(shè)折流擋板。（）15（2分）蛇管換熱器是屬于間壁式換熱器的一種（√16（2分）列管換熱器采用多管程的目的是提高管內(nèi)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)Α（）√

簡(jiǎn)介：13

簡(jiǎn)介：1、方框圖四要素控制器控制器、執(zhí)行器執(zhí)行器、檢測(cè)變送器檢測(cè)變送器、被控對(duì)象被控對(duì)象。2、自動(dòng)控制系統(tǒng)分為三類定值控制系統(tǒng)定值控制系統(tǒng)、隨動(dòng)控制系統(tǒng)隨動(dòng)控制系統(tǒng)、程序控制系統(tǒng)程序控制系統(tǒng)。3、控制系統(tǒng)的五個(gè)品質(zhì)指標(biāo)最大偏差或超調(diào)量最大偏差或超調(diào)量、衰減比衰減比、余差余差、過渡時(shí)間過渡時(shí)間、振蕩周期或頻率蕩周期或頻率。4、建立對(duì)象的數(shù)學(xué)模型的兩類方法機(jī)理建模、實(shí)驗(yàn)建模機(jī)理建模、實(shí)驗(yàn)建模。5、操縱變量、操縱變量具體實(shí)現(xiàn)控制作用的變量。6、給定值、給定值工藝上希望保持的被控變量的數(shù)值。7、被控變量、被控變量在生產(chǎn)過程中所要保持恒定的變量。8、被控對(duì)象、被控對(duì)象承載被控變量的物理對(duì)象。9、比例度、比例度是指控制器輸入的變化相對(duì)值與相應(yīng)的輸出變化相對(duì)值之比的百分?jǐn)?shù)，即。100MINMAXMINMAX）（PPPXXE10、精確度、精確度（精度精度）數(shù)值上等于允許相對(duì)百分誤差去掉“”號(hào)及“”號(hào)。允許相對(duì)誤差100測(cè)量范圍下限值測(cè)量范圍上限值差值儀表允許的最大絕對(duì)誤允11、變差、變差是指在外界條件不變的情況下，用同一儀表對(duì)被測(cè)量在儀表全部測(cè)量范圍內(nèi)進(jìn)行正反行程測(cè)量時(shí)，被測(cè)量值正行和反行得到的兩條特性曲線之間的最大偏值。12、靈敏度、靈敏度在數(shù)值上等于單位被測(cè)參數(shù)變化量所引起的儀表指針移動(dòng)的距離。13、靈敏限、靈敏限是指能引起儀表指針發(fā)生動(dòng)作的被測(cè)參數(shù)的最小變化量。14、表壓＝絕對(duì)壓力－大氣壓力；真空度＝大氣壓力－絕對(duì)壓力。15、壓力計(jì)的選用及安裝、壓力計(jì)的選用及安裝（1）壓力計(jì)的選用①儀表類型的選用儀表類型的選用必須要滿足工藝生產(chǎn)的要求；②儀表測(cè)量范圍的確定儀表的測(cè)量范圍是根據(jù)操作中需要測(cè)量的參數(shù)的大小來確定的。③儀表精度級(jí)的選取儀表精度是根據(jù)工藝生產(chǎn)上所允許的最大測(cè)量誤差來確定的。（2）壓力計(jì)的安裝①測(cè)壓點(diǎn)的選擇；②導(dǎo)壓管的鋪設(shè)；③壓力計(jì)的安裝。16、差壓式流量計(jì)和轉(zhuǎn)子流量計(jì)的區(qū)別差壓式流量計(jì)是在節(jié)流面積不變的條件下，以差壓變化來反映流量的大?。ê愎?jié)流面積，變壓降）；而轉(zhuǎn)子式流量計(jì)卻是以壓降不變，利用節(jié)流面積的變化來測(cè)量流量的大?。ê銐航?，變節(jié)流面積）。干擾作用下的過渡時(shí)間曲線如圖119所示。試求該系統(tǒng)過渡過程品質(zhì)指標(biāo)最大偏差、超調(diào)量、衰減比和振蕩周期，并回答該控制系統(tǒng)能否滿足題中所給的工藝要求解解最大偏差95090050℃超調(diào)量95090842℃衰減比B4210421B振蕩周期45936MIN2828、圖120（A）是蒸汽加熱器的溫度控制原理圖。試畫出該系統(tǒng)的方框圖，并指出被控對(duì)象、被控變量、操縱變量和可能存在的干擾素什么現(xiàn)因生產(chǎn)需要，要求出口物料溫度從80℃提高到81℃，當(dāng)儀表給定值階躍變化后，被控變量的變化曲線如圖120（B）所示。試求該系統(tǒng)的過渡過程品質(zhì)指標(biāo)最大偏差、衰減比和余差（提示該系統(tǒng)為隨動(dòng)控制系統(tǒng)，新的給定值為81℃）。圖120蒸汽加熱器溫度控制解解最大偏差A(yù)8158105℃衰減比B080241B余差8078103℃29、某臺(tái)測(cè)溫儀表的測(cè)溫范圍為200～700℃，校驗(yàn)該表時(shí)得到的最大絕對(duì)誤差為4℃，試確定該儀表的精度等級(jí)。解解該儀表的相對(duì)百分誤差為08007004如果將該儀表的Δ去掉“”號(hào)與“”號(hào)，其數(shù)值為08。由于國(guó)家規(guī)定的精度等級(jí)只有0005，002，005，01，02，04，05，10，15，25，40等，沒有08級(jí)儀表，同時(shí)，該儀表的誤差超過了05級(jí)儀表所允許的最大誤差，所以，這臺(tái)測(cè)溫儀表的精度等級(jí)為10級(jí)。

簡(jiǎn)介：化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)習(xí)題解答2OPO3退火把工件加熱到臨界點(diǎn)以上的一定溫度，保溫一段時(shí)間，然后隨爐一起冷卻下來，得到接近平衡狀態(tài)組織的熱處理方法。41卒火將鋼加熱至浮火溫度臨界點(diǎn)以3050OC并保溫一定時(shí)間，然后再猝火劑中冷卻以得到馬氏體組織的一種熱處理工藝。浮火可以增加工件的硬度、強(qiáng)度和耐磨性。5回火在零件碎火后再進(jìn)行一次較低溫度的加熱與冷卻處理工藝?；鼗鹂梢越档秃拖ぜ蠡鸷蟮膬?nèi)應(yīng)力，使組織趨于穩(wěn)定，并獲得技術(shù)上所要求的性能。6調(diào)質(zhì)洋火力口高溫回火的操作。要求零件的強(qiáng)度、韌性、塑性等機(jī)械性能都較好時(shí)，一般采用調(diào)質(zhì)處理。7普通碳素鋼這種鋼含硫，磷等有害雜質(zhì)較多，要求S運(yùn)0055，P運(yùn)O045。普通碳素結(jié)構(gòu)鋼的牌號(hào)由代表鋼材屈服點(diǎn)的字母、屈服點(diǎn)數(shù)值、材料質(zhì)量等級(jí)符號(hào)、脫氧方法符號(hào)等四個(gè)部分按順序組成，例如Q235AF。8優(yōu)質(zhì)碳素鋼含硫，磷等較少含硫S、磷P均運(yùn)004，非金屬雜質(zhì)少，組織均勻，表面質(zhì)量較好。9不銹鋼和不銹耐酸鋼不銹鋼是耐大氣腐蝕的鋼耐酸鋼是能抵抗強(qiáng)烈腐蝕性介質(zhì)的鋼。不銹耐酸鋼是不銹鋼和耐酸鋼的總稱。10鍋爐鋼有鍋爐鋼管和鍋爐鋼板。鍋爐鋼管王要用作鍋爐及某些換熱設(shè)備的受熱面和蒸汽管路，鍋爐鋼板則常用于鍋爐和其他壓力容器的承壓殼體。由于鍋爐鋼常處于中溫高壓狀態(tài)，而且還受沖擊、疲勞、水和蒸汽的腐蝕作用，以及各種冷熱加工，因此，對(duì)其性能要求也較高。D1容器鋼化工生產(chǎn)所用容器與設(shè)備的操作條件較復(fù)雜，制造技術(shù)要求比較嚴(yán)格，對(duì)壓力容器用鋼板有比較嚴(yán)格的要求。2耐熱鋼能耐高溫的鋼，抗氧化性能強(qiáng)且強(qiáng)度大。3低溫用鋼由于普通碳鋼在低溫下20C以下會(huì)變脆，沖擊韌性會(huì)顯著下降。因此用作低溫場(chǎng)合的鋼要求具有良好的韌性包括低溫韌性，良好的加工工藝性和可焊性的鋼。4腐蝕速度評(píng)定金屬的腐蝕有兩種方法。1根據(jù)重量評(píng)定金屬的腐蝕的速度。它是通過實(shí)驗(yàn)的方法測(cè)出金屬試件在單位表面積、單位時(shí)間腐蝕引起的重量變化。即KPLΥ_FT只M2HK腐蝕速度，GCM2HPO腐蝕前試件的重亙，GPL腐蝕后試件的重豆，GF試件與腐蝕介質(zhì)接觸的面積，M2T腐蝕作用的時(shí)間，H2根據(jù)金屬的腐蝕深度評(píng)定金屬的腐蝕速度。根據(jù)重量變化表示腐蝕速度時(shí)，沒有考慮金屬的相對(duì)密度，因此當(dāng)重量損失相同時(shí)，相對(duì)密度不同的金屬其截面的尺寸的減少則不同。為了表示腐蝕前后尺寸的變化，常用金屬厚度減少量，即腐蝕深度來表示腐蝕速度。即K24X365K___KMMA_876一U1000ΡΡ式中KA用每年金屬厚度的減少量表示的腐蝕速度，MMAP金屬的相對(duì)密度，GCM305化學(xué)腐蝕金屬遇到干燥的氣體和非電解質(zhì)溶液發(fā)生

簡(jiǎn)介：I目錄目錄1緒論111聯(lián)合站原油脫水監(jiān)控系統(tǒng)的國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)112本設(shè)計(jì)目的和意義213本文研究?jī)?nèi)容32聯(lián)合站原油脫水系統(tǒng)概述421聯(lián)合站簡(jiǎn)介422聯(lián)合站原油脫水工藝流程選擇423聯(lián)合站原油脫水工藝流程簡(jiǎn)介524聯(lián)合站原油脫水的主要工藝參數(shù)指標(biāo)625聯(lián)合站原油脫水工藝參數(shù)控制726聯(lián)合站原油脫水的控制流程圖83聯(lián)合站原油脫水DCS系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)931監(jiān)控方案選擇932用PC和PLC實(shí)現(xiàn)集散控制（DCS）的基本原理1033基于PLCPC組成的聯(lián)合站原油脫水DCS系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)114聯(lián)合站原油脫水DCS系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)室模擬設(shè)計(jì)1341現(xiàn)場(chǎng)模擬信號(hào)的采集1342控制層PLC模塊配置1443監(jiān)控系統(tǒng)工業(yè)網(wǎng)絡(luò)架構(gòu)設(shè)計(jì)155系統(tǒng)硬件選型1751儀表選用17512壓力儀表的選用18513油水界面儀表的選用19514流量?jī)x表的選用19515含水分析儀表的選用20516液位儀表的選用2052閥門的選用22521調(diào)節(jié)閥選用原理22522調(diào)節(jié)閥流通能力的計(jì)算、公稱直徑及型號(hào)的選擇236下位機(jī)PLC軟件設(shè)計(jì)及編程2561軟件設(shè)計(jì)流程2562計(jì)算機(jī)和PLC通訊組態(tài)設(shè)計(jì)2563下位機(jī)PLC梯形圖編程設(shè)計(jì)27631創(chuàng)建工程27632配置IO28633梯形圖程序編寫32634TAG（標(biāo)簽）3264控制網(wǎng)網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃337力控監(jiān)控組態(tài)軟件設(shè)計(jì)36聯(lián)合站原油脫水監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計(jì)11緒論緒論1111聯(lián)合站原油脫水合站原油脫水監(jiān)控系控系統(tǒng)的國(guó)內(nèi)外的國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀及狀及發(fā)展趨勢(shì)趨勢(shì)國(guó)外在聯(lián)合站監(jiān)控系統(tǒng)方面比我國(guó)發(fā)展的快速，早在上世紀(jì)50年代，美國(guó)就建成第一套自動(dòng)化監(jiān)控輸送系統(tǒng)解決了原油的自動(dòng)收集、處理、計(jì)量輸送問題。60年代，ACRO油田公司就已經(jīng)把PLC用于注水控制，并很快發(fā)展到報(bào)警、泵控等其它領(lǐng)域。隨著監(jiān)控與數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)越來越多的應(yīng)用于油田生產(chǎn)控制與管理中，它與油田開采中的處理設(shè)備上的檢測(cè)儀表和控制設(shè)備直接連接，能夠?qū)崟r(shí)和不斷的獲取檢測(cè)儀表所檢測(cè)到的運(yùn)行信息。國(guó)外有些油田還實(shí)現(xiàn)了注氣、注水的優(yōu)化控制。自從美國(guó)HONEYWELL公司于1975年成功的推出世界上第一套DCS以來，經(jīng)歷了20多年的時(shí)間，DCS已走向成熟。目前的DCS發(fā)展成為基于計(jì)算機(jī)技術(shù)（COMPUTER）、控制技術(shù)（CONTROL）、通信技術(shù)和圖形技術(shù)及4C技術(shù)，通過通信網(wǎng)絡(luò)將分布在工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)（附近）的現(xiàn)場(chǎng)控制站、檢測(cè)站和操作控制中心的操作管理站、控制管理站及工程師站等聯(lián)接起來，共同完成分散控制和集中操作、管理和綜合控制系統(tǒng)。國(guó)外油田DCS的應(yīng)用已經(jīng)開始采用一些先進(jìn)控制策略。如HONEYWELL公司的性液位控制，可以更好地適應(yīng)進(jìn)液的波動(dòng)。美國(guó)通控公司的無(wú)模型控制器可以適合滯后、時(shí)變的溫度控制。HONEYWELL公司的氣舉優(yōu)化和各種多變量控制、適應(yīng)性模糊控制、神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制也在油氣集輸處理站的DCS上運(yùn)行，實(shí)現(xiàn)了部分生產(chǎn)過優(yōu)化運(yùn)行。目前國(guó)外已經(jīng)將自動(dòng)化技術(shù)提升到對(duì)原油的生產(chǎn)、儲(chǔ)運(yùn)、銷售等環(huán)節(jié)進(jìn)行全面監(jiān)控的現(xiàn)代化管理水平的高度。英國(guó)石油公司建立的自動(dòng)化監(jiān)控系統(tǒng)可以根據(jù)地質(zhì)情況自動(dòng)控制產(chǎn)量。美國(guó)油田甚至將銷售也考慮在自動(dòng)化管理系統(tǒng)中。我國(guó)大部分的油田采油廠聯(lián)合站是在20世紀(jì)70年代建立起來的，目前的聯(lián)合站監(jiān)控系統(tǒng)主要分為人工監(jiān)測(cè)控制、常規(guī)儀表自動(dòng)監(jiān)測(cè)控制、計(jì)算機(jī)監(jiān)測(cè)控制三種方法。而我國(guó)很多地方依然停留在人工監(jiān)測(cè)控制階段而常規(guī)儀表組成的控制系統(tǒng)在處理復(fù)雜控制系統(tǒng)、集中監(jiān)控系統(tǒng)和控制精度等方面具有局限性。上世紀(jì)九十年代，計(jì)算機(jī)控制開始應(yīng)用于聯(lián)合站生產(chǎn)過程，尤其是西部塔里木、吐哈、準(zhǔn)格爾三大盆地的開發(fā)和建設(shè)，油田生產(chǎn)過程中的自動(dòng)控制和管

簡(jiǎn)介：1化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)習(xí)題解答習(xí)題解答第一篇第一篇化工設(shè)備材料化工設(shè)備材料第一章第一章化工設(shè)備材料及其選擇化工設(shè)備材料及其選擇一名詞解釋A組1蠕變?cè)诟邷貢r(shí)，在一定的應(yīng)力下，應(yīng)變隨時(shí)間而增加的現(xiàn)象?；蛘呓饘僭诟邷睾蛻?yīng)力的作用下逐漸產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象。2延伸率試件受拉力拉斷后，總伸長(zhǎng)的長(zhǎng)度與原始長(zhǎng)度之比的百分率。3彈性模數(shù)E材料在彈性范圍內(nèi)，應(yīng)力和應(yīng)變成正比，即ΣEΕ比例系數(shù)E為彈性模數(shù)。4硬度金屬材料表面上不大的體積內(nèi)抵抗其他更硬物體壓入表面發(fā)生變形或破裂的能力。5沖擊功與沖擊韌性沖擊功是沖擊負(fù)荷使試樣破斷所做的功。沖擊韌性是材料在外加動(dòng)載荷突然襲擊時(shí)的一種及時(shí)和迅速塑性變形的能力。6泊桑比（Μ）拉伸試驗(yàn)中試件單位橫向收縮與單位縱向伸長(zhǎng)之比。對(duì)于鋼材，Μ03。7耐腐蝕性金屬和合金對(duì)周圍介質(zhì)侵蝕（發(fā)生化學(xué)和電化學(xué)作用引起的破壞）的抵抗能力。8抗氧化性金屬和合金抵抗被氧化的能力。9屈服點(diǎn)金屬材料發(fā)生屈服現(xiàn)象的應(yīng)力，即開始出現(xiàn)塑性變形的應(yīng)力。它代表材料抵抗產(chǎn)生塑性變形的能力。10抗拉強(qiáng)度金屬材料在受力過程中，從開始加載到發(fā)生斷裂所能達(dá)到31熱處理鋼鐵在固態(tài)下通過加熱保溫和不同的冷卻方式，以改變其組織、滿足所需要的物理化學(xué)與機(jī)械性能，這樣的加工工藝稱為熱處理。2正火將加熱到臨界點(diǎn)以上的一定溫度，保溫一段時(shí)間后的工件從爐中取出置于空氣中冷卻下來，冷卻速度比退火快，因而晶粒細(xì)化。3退火把工件加熱到臨界點(diǎn)以上的一定溫度，保溫一段時(shí)間，然后隨爐一起冷卻下來，得到接近平衡狀態(tài)組織的熱處理方法。4淬火將鋼加熱至淬火溫度（臨界點(diǎn)以30～50OC）并保溫一定時(shí)間，然后再淬火劑中冷卻以得到馬氏體組織的一種熱處理工藝。淬火可以增加工件的硬度、強(qiáng)度和耐磨性。5回火在零件淬火后再進(jìn)行一次較低溫度的加熱與冷卻處理工藝?；鼗鹂梢越档秃拖ぜ慊鸷蟮膬?nèi)應(yīng)力，使組織趨于穩(wěn)定，并獲得技術(shù)上所要求的性能。6調(diào)質(zhì)淬火加高溫回火的操作。要求零件的強(qiáng)度、韌性、塑性等機(jī)械性能都較好時(shí)，一般采用調(diào)質(zhì)處理。7普通碳素鋼這種鋼含硫磷等有害雜質(zhì)較多，要求S≤0055，P≤0045。普通碳素結(jié)構(gòu)鋼的牌號(hào)由代表鋼材屈服點(diǎn)的字母、屈服點(diǎn)數(shù)值、材料質(zhì)量等級(jí)符號(hào)、脫氧方法符號(hào)等四個(gè)部分按順序組成，例如Q235AF。8優(yōu)質(zhì)碳素鋼含硫磷等較少（含硫S、磷P均≤004），非金屬雜質(zhì)少，組織均勻，表面質(zhì)量較好。9不銹鋼和不銹耐酸鋼不銹鋼是耐大氣腐蝕的鋼；耐酸鋼是能抵抗強(qiáng)烈

簡(jiǎn)介：21使用下述三種方法計(jì)算1KMOL的甲烷貯存在容積為01246M3、溫度為50℃的容器中所產(chǎn)生的壓力是多少（1）理想氣體方程；（2）REDLICHKWONG方程；（3）普遍化關(guān)系式。22欲將25KG，289K的乙烯裝入01M3的剛性容器中，試問需加多大壓力23分別使用理想氣體方程和PITZER普遍化方法，計(jì)算510K，25MPA下正丁烷的摩爾體積。已知實(shí)驗(yàn)值為14807CM3MOL124試用下列方法求算473K，1MPA時(shí)甲醇蒸氣的Z值和V值（1）三項(xiàng)截尾維里方程式（26），式中第二、第三維里系數(shù)的實(shí)驗(yàn)值為B219CM3MOL1C17300CM6MOL2（2）REDLICHKWONG方程；（3）普遍化維里系數(shù)法。25某氣體的PVT行為可用下述在狀態(tài)方程式來描述PRTBRTPV式中B為常數(shù)，Θ只是T的函數(shù)。試證明此氣體的等溫壓縮系數(shù)的關(guān)系式為TPVVK1PRTBRTPRTK26試計(jì)算含有30（摩爾）氮?dú)猓?）和70（摩爾）正丁烷（2）的氣體混合物7G，在188℃和6888MPA條件下的體積。已知B1114CM3MOL1B22265CM3MOL1B1295CM3MOL1。27分別使用下述方法計(jì)算171℃，1378MPA下二氧化碳和丙烷的等分子混合物的摩爾體積。已知實(shí)驗(yàn)值為0199M3KMOL1（1）普遍化壓縮因子關(guān)系式；（2）REDLICHKWONG方程。28有一氣體的狀態(tài)方程式，A及B是不為零的常數(shù)，則此氣體是否有臨界點(diǎn)呢VABVRTP如果有，用A、B表示。如果沒有，解釋為什么沒有。29在體積為5875ML的容器中，裝有組成為669（摩爾比）H2和331CH4混合氣1MOL。若氣體溫度為273K試求混合氣體的壓力。210液氨在153℃和2537MPA條件下的密度為600KGM3試用LYDERSON的普遍化方法計(jì)算在168℃和1084MPA下的密度。211試編制下列電子計(jì)算機(jī)程序（1）用RK方程求純物質(zhì)的飽和蒸氣和飽和液體的摩爾體積；（2）采用PRAUSNITZ提出的混合規(guī)則和RK方程求混合氣體的摩爾體積。31試推導(dǎo)方程式中T、V為獨(dú)立變量。PTPTVUVT32一理想氣體借活塞之助裝于鋼瓶中，壓力為3445MPA，溫度為366K，反抗一恒定的外壓力（5）出于某壓力P下飽和液體的絕熱節(jié)流；（6）定容加熱飽和蒸氣；（7）定容加熱飽和液體；41某二組元液體混合物在固定T及P下的焓可用下式表示H400X1600X2X1X240X1X2式中H單位為JMOL1。試確定在該溫度、壓力狀態(tài)下（1）用X1表示的和；1H2H（2）純組分焓H1和H2的數(shù)值；（3）無(wú)限稀釋下液體的偏摩爾焓和的數(shù)值。1H2H42在固定T、P下，某二元液體混合物的摩爾體積為V90X150X26X19X2X1X2式中V的單位為CM3MOL1。試確定在該溫度、壓力狀態(tài)下（1）用X1表示的和；1V2V（2）無(wú)限稀釋下液體的偏摩爾體積和的值，根據(jù)（1）所導(dǎo)出的方程式及V，計(jì)算1V2V、和V值，然后對(duì)X1作圖，標(biāo)出V1、V2、和之點(diǎn)。1V2V1V2V43試推導(dǎo)服從VANDERWAALS方程的氣體的逸度表達(dá)式。44試計(jì)算甲乙酮（1）和甲苯（2）的等分子混合物在323K和25Х104PA下的、和F。1245式為氣液兩相平衡的一個(gè)基本限制，試問平衡時(shí)下式是否成立LIVIFFLVFF也就是說，當(dāng)混合系處于平衡時(shí)其氣相混合物的逸度是否等于液相混合物的逸度46環(huán)己烷（1）和四氯化碳（2）所組成的二元溶液，在1013Х105PA、333K時(shí)的摩爾體積值如下表所示X1VCM3MOL1X1VCM3MOL1X1VCM3MOL1000002004006008010015101460101717101973102228102483102737103371020030040050060070080104002105253106490107715108926110125111310085090092094096098100111897112481112714112946113178113409113640試由上述數(shù)據(jù)，確定給定溫度及壓力下的（1）V12V2341V2V再由以上數(shù)據(jù)，分別用下列四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，求出ΔV，并給出ΔV對(duì)X1的曲線（5）組分1，2均用LEWISRALL規(guī)則標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)；（6）組分1，2均用HENRY定律標(biāo)準(zhǔn)態(tài)；（7）組分1用LEWISRALL規(guī)則標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，組分2用HENRY定律標(biāo)準(zhǔn)態(tài)；（8）組分1用HENRY定律標(biāo)準(zhǔn)態(tài)，組分2用LEWISRALL規(guī)則標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。上述四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，意指不同類型的理想溶液。試問對(duì)組分1的稀溶液來說，哪一個(gè)能更好的表示實(shí)際的體積變化對(duì)組分1的濃溶液呢

簡(jiǎn)介：0下冊(cè)第一章蒸餾下冊(cè)第一章蒸餾1苯酚苯酚C6H5OHA和對(duì)甲酚和對(duì)甲酚C6H4CH3OHB的飽和蒸氣壓數(shù)據(jù)為的飽和蒸氣壓數(shù)據(jù)為溫度溫度T℃苯酚蒸氣壓苯酚蒸氣壓KPA0AP對(duì)甲酚蒸氣壓對(duì)甲酚蒸氣壓KPA0BP溫度溫度T℃苯酚蒸氣壓苯酚蒸氣壓KPA0AP對(duì)甲酚蒸氣壓對(duì)甲酚蒸氣壓KPA0BP1137114611541163117010010410811191158770794828587611781186119412001199124312851326906939970100試按總壓試按總壓P75MMHG絕壓絕壓計(jì)算該物系的計(jì)算該物系的“TXY”數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)此物系為理想體系。此物系為理想體系。解解總壓總壓P75MMHG10KP。由拉烏爾定律得出由拉烏爾定律得出XA＋XBP0AP0BP所以所以XA；YA。000BABPPPPPPA0000BABPPPP因此所求得的因此所求得的TXY數(shù)據(jù)如下數(shù)據(jù)如下T℃XY1137111146083708711154069207481170044005091178032103851186020102491194009501221200002承接第一題，利用各組數(shù)據(jù)計(jì)算承接第一題，利用各組數(shù)據(jù)計(jì)算（1）在）在X0至X1范圍內(nèi)各點(diǎn)的相對(duì)揮發(fā)度范圍內(nèi)各點(diǎn)的相對(duì)揮發(fā)度取各取各的算術(shù)平均值為的算術(shù)平均值為，算出，算出對(duì)II的最大相對(duì)誤差。的最大相對(duì)誤差。I（2）以平均）以平均作為常數(shù)代入平衡方程式算出各點(diǎn)的作為常數(shù)代入平衡方程式算出各點(diǎn)的“YX”關(guān)系關(guān)系算出由此法得出的各組算出由此法得出的各組YI值的最大相對(duì)誤差。值的最大相對(duì)誤差。解解25若苯若苯甲苯混合液中含苯甲苯混合液中含苯04（摩爾分率）（摩爾分率），試根據(jù)本題中的，試根據(jù)本題中的TXY關(guān)系求關(guān)系求（1）溶液的泡點(diǎn)溫度及其平衡蒸氣的瞬間組成；溶液的泡點(diǎn)溫度及其平衡蒸氣的瞬間組成；（2）溶液加熱到溶液加熱到100℃，這時(shí)溶液處于什么狀態(tài)各相的量和組成為若干，這時(shí)溶液處于什么狀態(tài)各相的量和組成為若干（3）該溶液加熱到什么溫度時(shí)才能全部氣化為飽和蒸氣這時(shí)蒸氣的瞬間組成如何該溶液加熱到什么溫度時(shí)才能全部氣化為飽和蒸氣這時(shí)蒸氣的瞬間組成如何TOC8018590951001051106X1000078005810411025801300Y1000090007770632045602620解解（1）由苯）由苯甲苯的甲苯的TXY關(guān)系得關(guān)系得X04時(shí)，時(shí)，泡點(diǎn)溫度＝泡點(diǎn)溫度＝955℃平衡蒸氣的瞬間組成＝平衡蒸氣的瞬間組成＝0615（2）溶液加熱到）溶液加熱到100℃時(shí)處于氣液混合共存區(qū)氣液相組成各位時(shí)處于氣液混合共存區(qū)氣液相組成各位X026；Y047。根據(jù)杠桿原理，氣液相量之比＝根據(jù)杠桿原理，氣液相量之比＝＝21。4047026040（3）由氣液平衡關(guān)系知溶液加熱到）由氣液平衡關(guān)系知溶液加熱到102℃時(shí)才能全部氣化為飽和蒸氣，此時(shí)時(shí)才能全部氣化為飽和蒸氣，此時(shí)Y04。6常壓下將含苯（常壓下將含苯（A）60、甲苯（、甲苯（B）40（均指摩爾百分?jǐn)?shù)）的混合液閃蒸（即平衡（均指摩爾百分?jǐn)?shù)）的混合液閃蒸（即平衡蒸餾）蒸餾），得平衡氣、液相，氣相摩爾數(shù)占總摩爾數(shù)的分率，得平衡氣、液相，氣相摩爾數(shù)占總摩爾數(shù)的分率氣化率（氣化率（1Q）為）為030。物系相。物系相對(duì)揮發(fā)度對(duì)揮發(fā)度247，試求閃蒸所得氣、液相的濃度。，試求閃蒸所得氣、液相的濃度。若改用簡(jiǎn)單蒸餾，令殘液濃度與閃蒸的液相濃度相同，問餾出物中苯的平均濃度為多少若改用簡(jiǎn)單蒸餾，令殘液濃度與閃蒸的液相濃度相同，問餾出物中苯的平均濃度為多少提示若原料液、平衡液、氣相中提示若原料液、平衡液、氣相中A的摩爾分率分別以的摩爾分率分別以XF、X、Y表示，則存在如下關(guān)系表示，則存在如下關(guān)系。11QXQQXYF解解（1）閃蒸）閃蒸由和，解方程得，解方程得＝054。從而。從而23711XQXXQQYFXXY11X＝074。Y（2）簡(jiǎn)單蒸餾）簡(jiǎn)單蒸餾

簡(jiǎn)介：模擬試題一模擬試題一1、當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?45MMHG測(cè)得一容器內(nèi)的絕對(duì)壓強(qiáng)為350MMHG，則真空度為395MMHG。測(cè)得另一容器內(nèi)的表壓強(qiáng)為1360MMHG，則其絕對(duì)壓強(qiáng)為2105MMHG。2、流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，在管壁處速度為0，臨近管壁處存在層流底層，若RE值越大，則該層厚度越薄3、離心泵開始工作之前要先灌滿輸送液體，目的是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生；而且離心泵的安裝高度也不能夠太高，目的是避免汽蝕現(xiàn)象發(fā)生。4、離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕性能越強(qiáng)。5、在傳熱實(shí)驗(yàn)中用飽和水蒸汽加熱空氣，總傳熱系數(shù)K接近于空氣側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)，而壁溫接近于飽和水蒸汽側(cè)流體的溫度值。6、熱傳導(dǎo)的基本定律是傅立葉定律。間壁換熱器中總傳熱系數(shù)K的數(shù)值接近于熱阻大（大、?。┮粋?cè)的值。間壁換熱器管壁溫度TW接近于值大（大、?。┮粋?cè)的流體溫度。由多層等厚平壁構(gòu)成的導(dǎo)熱壁面中，所用材料的導(dǎo)熱系數(shù)愈小，則該壁面的熱阻愈大（大、?。?，其兩側(cè)的溫差愈大（大、?。?。7、Z（VKYAΩ）Y1－Y2△YM式中△YM稱氣相傳質(zhì)平均推動(dòng)力單位是KMOL吸收質(zhì)KMOL惰氣；（Y1Y2）△YM稱氣相總傳質(zhì)單元數(shù)。8、吸收總推動(dòng)力用氣相濃度差表示時(shí)，應(yīng)等于氣相主體摩爾濃度和同液相主體濃度相平衡的氣相濃度之差。9、按照溶液在加熱室中運(yùn)動(dòng)的情況，可將蒸發(fā)器分為循環(huán)型和非循環(huán)型兩大類。10、蒸發(fā)過程中引起溫度差損失的原因有溶液蒸汽壓下降、加熱管內(nèi)液柱靜壓強(qiáng)、管路阻力。11、工業(yè)上精餾裝置，由精餾塔塔、冷凝器、再沸器等構(gòu)成。12、分配系數(shù)KA是指YAXA，其值愈大，萃取效果越好。13、萃取過程是利用溶液中各組分在某種溶劑中溶解度的差異而達(dá)到混合液中組分分離的操作。14、在實(shí)際的干燥操作中，常用干濕球溫度計(jì)來測(cè)量空氣的濕度。15、對(duì)流干燥操作的必要條件是濕物料表面的水汽分壓大于干燥介質(zhì)中的水分分壓；干燥過程是熱量傳遞和質(zhì)量傳遞相結(jié)合的過程。1、氣體在直徑不變的圓形管道內(nèi)作等溫定態(tài)流動(dòng)，則各截面上的（D）A速度不等B體積流量相等C速度逐漸減小D質(zhì)量流速相等2、裝在某設(shè)備進(jìn)口處的真空表讀數(shù)為50KPA，出口壓力表的讀數(shù)為100KPA，此設(shè)備進(jìn)出口之間的絕對(duì)壓強(qiáng)差為AA50B150C75D無(wú)法確定3、離心泵的閥門開大時(shí)，則（B）。A吸入管路的阻力損失減小B泵出口的壓力減小C泵入口處真空度減小D泵工作點(diǎn)的揚(yáng)程升高4、下列（A）不能實(shí)現(xiàn)對(duì)往復(fù)泵流量的調(diào)節(jié)。A調(diào)節(jié)泵出口閥的開度B旁路調(diào)節(jié)裝置C改變活塞沖程D改變活塞往復(fù)頻率5、已知當(dāng)溫度為T時(shí)，耐火磚的輻射能力大于鋁板的輻射能力，則鋁的黑度（D）耐火磚的黑度。A大于B等于C不能確定D小于∴HΡMSE1000028181984KMOLM3ATM（1分）根據(jù)1KG1ＫG1HＫL即1KG112511984085∴ＫG≈ＫG125KMOLM2H1ATM（2分）因此，是氣膜控制過程。（1分）5、常壓下擬用溫度為20℃、相對(duì)濕度為575％的空氣干燥某種濕物料?？諝庠陬A(yù)熱器中被加熱到90℃后送入干燥室，離開時(shí)的溫度為45℃、濕度為0022KG水KG干氣?，F(xiàn)要求每小時(shí)將1200KG的濕物料由含水率3（濕基）干燥至02（濕基），已知物料進(jìn)、出口溫度分別為20℃和60℃，在此溫度范圍內(nèi)，絕干物料的比熱為35KJKG℃，水的平均比熱為419KJKG℃。干燥設(shè)備熱損失可按預(yù)熱器中加熱量的5計(jì)算。試求新鮮空氣用量，KGH；預(yù)熱器的加熱量QP，KW。（8分）解（1）（2）26433002010020030120012211分HKGGW查圖或計(jì)算得H0＝0008KG干KG02HHWL分）（干空氣282402008002206433HKG分）（212422008018240210HKGHLL分）（201010TTLCIILQHP分）（28947631724072090008088101182402KWHKJ

簡(jiǎn)介：第二章流體的PVT關(guān)系1習(xí)題2－1為什么要研究流體的PVT關(guān)系答在化工過程的分析、研究與設(shè)計(jì)中，流體的壓力P、體積V和溫度T是流體最基本的性質(zhì)之一，并且是可以通過實(shí)驗(yàn)直接測(cè)量的。而許多其它的熱力學(xué)性質(zhì)如內(nèi)能U、熵S、GIBBS自由能G等都不方便直接測(cè)量，它們需要利用流體的P–V–T數(shù)據(jù)和熱力學(xué)基本關(guān)系式進(jìn)行推算；此外，還有一些概念如逸度等也通過P–V–T數(shù)據(jù)和熱力學(xué)基本關(guān)系式進(jìn)行計(jì)算。因此，流體的P–V–T關(guān)系的研究是一項(xiàng)重要的基礎(chǔ)工作。2－2理想氣體的特征是什么答假定分子的大小如同幾何點(diǎn)一樣，分子間不存在相互作用力，由這樣的分子組成的氣體叫做理想氣體。嚴(yán)格地說，理想氣體是不存在的，在極低的壓力下，真實(shí)氣體是非常接近理想氣體的，可以當(dāng)作理想氣體處理，以便簡(jiǎn)化問題。理想氣體狀態(tài)方程是最簡(jiǎn)單的狀態(tài)方程RTPV2－3偏心因子的概念是什么為什么要提出這個(gè)概念它可以直接測(cè)量嗎答純物質(zhì)的偏心因子是根據(jù)物質(zhì)的蒸氣壓來定義的。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，純態(tài)流體對(duì)比飽和蒸氣壓的對(duì)數(shù)與對(duì)比溫度的倒數(shù)呈近似直線關(guān)系，即符合其中，RSRTP11LOGCSSRPPP對(duì)于不同的流體，具有不同的值。但PITZER發(fā)現(xiàn)，簡(jiǎn)單流體（氬、氪、氙）的所有蒸氣壓數(shù)據(jù)落在了同一條直線上，而且該直線通過07，這一點(diǎn)。對(duì)于給定流體RT1LOGSRP對(duì)比蒸氣壓曲線的位置，能夠用在07的流體與氬、氪、氙（簡(jiǎn)單球形分子）的RT值之差來表征。SRPLOGPITZER把這一差值定義為偏心因子，即70001LOGRSRTP任何流體的值都不是直接測(cè)量的，均由該流體的臨界溫度、臨界壓力值及CTCP07時(shí)的飽和蒸氣壓來確定。RTSP2－4純物質(zhì)的飽和液體的摩爾體積隨著溫度升高而增大，飽和蒸氣的摩爾體積隨著溫度的升高而減小嗎答正確。由純物質(zhì)的P–V圖上的飽和蒸氣和飽和液體曲線可知。2－5同一溫度下，純物質(zhì)的飽和液體與飽和蒸氣的熱力學(xué)性質(zhì)均不同嗎第二章流體的PVT關(guān)系3C12121和蒸汽體積的相對(duì)比例有所變化，但由圖可知變化不是很大。到了臨界點(diǎn)C點(diǎn)時(shí)，汽液相界面逐漸消失。繼續(xù)加熱，容器中一直是均相的超臨界流體。在整個(gè)過程中，容器內(nèi)的壓力是不斷增加的。2－11已知SO2在431K下，第二、第三VIRIAL系數(shù)分別為，13KMOLM1590B，試計(jì)算263KMOLM1009C（1）SO2在431K、10105PA下的摩爾體積；（2）在封閉系統(tǒng)內(nèi)，將1KMOLSO2由10105PA恒溫（431K）可逆壓縮到75105PA時(shí)所作的功。解（1）三項(xiàng)維里方程為（A）21VCVBRTPVZ將P10105PA，T431K，，代入式13KMOLM1590B263KMOLM1009C（A）并整理得010915902790623VVV迭代求解，初值為13KMOLM53PRTV迭代結(jié)果為13KMOLM393V（2）壓縮功VPWD由（A）式得，則321VCVBVRTP

簡(jiǎn)介：1第3章非均相物系分離一、選擇題1恒壓過濾且介質(zhì)阻力忽略不計(jì)時(shí)，如粘度降低20，則在同一時(shí)刻濾液增加（）。A、118；B、954C、20D、442板框式壓濾機(jī)由板與濾框構(gòu)成，板又分為過濾板和洗滌板，為了便于區(qū)別，在板與框的邊上設(shè)有小鈕標(biāo)志，過濾板以一鈕為記號(hào)，洗滌板以三鈕為記號(hào)，而濾框以二鈕為記號(hào)，組裝板框壓濾機(jī)時(shí)，正確的鈕數(shù)排列是（）A、12321B、13221C、12231D、132123與沉降相比，過濾操作使懸浮液的分離更加（）。A、迅速、徹底B、緩慢、徹底C、迅速、不徹底D、緩慢、不徹底4多層隔板降塵室的生產(chǎn)能力跟下列哪個(gè)因素?zé)o關(guān)（）。A、高度B、寬度C、長(zhǎng)度D、沉降速度5降塵室的生產(chǎn)能力（）。A、與沉降面積A和沉降速度UT有關(guān)B、與沉降面積A、沉降速度UT和沉降室高度H有關(guān)C、只與沉降面積A有關(guān)D、只與沉降速度UT有關(guān)6現(xiàn)采用一降塵室處理含塵氣體，顆粒沉降處于滯流區(qū)，當(dāng)其它條件都相同時(shí)，比較降塵室處理200℃與20℃的含塵氣體的生產(chǎn)能力V的大?。ǎ?。A、V200℃V20℃B、V200℃＝V20℃C、V200℃T010顆粒作自由沉降時(shí)，RET在（）區(qū)時(shí)，顆粒的形狀系數(shù)對(duì)沉降速度的影響最大。A、斯托科斯定律區(qū)B、艾倫定律區(qū)C、牛頓定律區(qū)D、不確定天大9911恒壓過濾，單位面積累積濾液量Q與時(shí)間Τ的關(guān)系為（B）。12旋風(fēng)分離器的分割粒徑D50是（）A、臨界粒徑DC的2倍B、臨界粒徑DC的2倍C、粒級(jí)效率ΗPI05的顆粒直徑13對(duì)不可壓縮濾餅，當(dāng)過濾兩側(cè)的壓強(qiáng)差增大時(shí)，單位厚度床層的流到阻力將（）。A、增大；B、不變；C、減??；D、不確定。3A、2倍B、12倍C、倍D、4倍2128粘度增加一倍時(shí)，過濾速率為原來的（）。A、2倍B、12倍C、倍D、4倍2129在重力場(chǎng)中，含塵氣體中固體粒子的沉降速度隨溫度升高而（）。A、增大B、減小C、不變30降塵室的生產(chǎn)能力與（）有關(guān)。A、降塵室的底面積和高度B、降塵室的底面積和沉降速度C、降塵室的高度和寬度31當(dāng)洗滌與過濾條件相同時(shí)，板框過濾機(jī)的洗滌速率為最終過濾速率的（）倍。A、14B、1C、2D、432當(dāng)洗滌條件與過濾條件相同時(shí)加壓葉濾機(jī)的洗滌速率為最終過濾速率的（C）倍，而板框過濾機(jī)的洗滌速率為最終過濾速率的（A）倍。A、14B、12C、1D、233過濾常數(shù)K與操作壓強(qiáng)差的（）次方成正比。A、1B、SC、S–1D、1S34過濾常數(shù)K隨操作壓強(qiáng)差的增大而（A），隨過濾面積增加而（B）。A、增大B、不變C、減小二、填空題1沉降操作是指在外力場(chǎng)的作用下，利用分散相和連續(xù)相之間的密度差，使之發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)而實(shí)現(xiàn)非均相混合物分離的操作。根據(jù)沉降操作的作用力，沉降過程有重力沉降和離心沉降兩種。2若氣體中顆粒的沉降處于滯流區(qū)，當(dāng)氣體溫度升高時(shí)，顆粒的沉降速度將減小，顆粒的沉降速度與粒徑的關(guān)系是。3顆粒形狀與球形的差異程度，可用它的球形度來表征。球形度是指是顆粒的形狀與球體相似的程度，即與顆粒相同體積的球體的表面積和顆粒的表面積的比。4顆粒沉降速度的計(jì)算方法有試差法，摩擦數(shù)群法兩種。5降塵室是指藉重力沉降從氣流中分離出塵粒的設(shè)備。其生產(chǎn)能力只與沉降面積和沉降速度有關(guān)，與降塵室的高度無(wú)關(guān)。為提高其生產(chǎn)能力，降塵室一般為扁平型。6用降塵室分離含塵氣體時(shí)，若顆粒在降塵室入口處的氣體中是均勻分布的，則某尺寸顆粒被分離下來的百分率等于粒級(jí)效率。7懸浮液的沉聚過程中，顆粒的表觀沉降速度是指____________的速度。8離心沉降是依靠慣性離心力的作用實(shí)現(xiàn)的沉降過程。若顆粒與流體之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)屬于滯流，旋轉(zhuǎn)半徑R04M，切向速度UT20MS時(shí)，分離因數(shù)KC等于100。9旋風(fēng)分離器是利用慣性離心力的作用從氣流中分離出塵粒的設(shè)備。臨界粒徑是指在理論上能被完全分離下來的最小顆粒直徑。10旋風(fēng)分離器分離的是氣固混合物，旋液分離器分離的是固液混合物，它們都屬于非均相混合物。11過濾操作有兩種方式餅層過濾和深床過濾。12恒壓過濾時(shí)，過濾速度隨時(shí)間增加而減小，洗滌速率隨時(shí)間增加而，操作壓差將隨時(shí)間增加而不變。A、增加B、減少C、不變13板框壓濾機(jī)的洗滌速率是過濾終了速率的14倍，葉濾機(jī)的洗滌速率是過濾終了速率的1倍。14恒壓過濾某懸浮液，過濾1小時(shí)得濾液10M3，若不計(jì)介質(zhì)阻力，再過濾2小時(shí)可共得濾液M3。15離心分離因數(shù)KCUT2GR，其值大小表示分離性能。16恒壓過濾時(shí)，過濾面積不變，當(dāng)濾液粘度增加時(shí)，在相同的過濾時(shí)間內(nèi)，過濾常數(shù)K將變小，濾液體積將變小。17恒壓過濾操作中，如不計(jì)介質(zhì)阻力，濾餅不可壓縮，過濾壓力增加2倍，濾液粘度增加1倍，過濾面積也增加1倍，其它條件不變，則

簡(jiǎn)介：化工原理化工原理2學(xué)習(xí)要求學(xué)習(xí)要求第7章傳質(zhì)與分離過程概論傳質(zhì)與分離過程概論1、掌握平衡分離與速率分離的概念（基本原理）及各自有哪些主要類型。平衡分離借助分離媒介（熱能、溶解、吸附劑）使均相混合物變?yōu)閮上啵瑑上嘀?，各組分達(dá)到某種平衡，以各組分在處于平衡的兩相中分配關(guān)系的差異為依據(jù)實(shí)現(xiàn)分離。主要類型（1）氣液傳質(zhì)過程（2）汽液傳質(zhì)過程（3）液液傳質(zhì)過程（4）液固傳質(zhì)過程（5）氣固傳質(zhì)過程速率分離借助推動(dòng)力（壓力、溫度、點(diǎn)位差）的作用，利用各組擴(kuò)散速度的差異，實(shí)現(xiàn)分離。主要類型（1）膜分離超濾、反滲透、滲析、電滲析（2）場(chǎng)分離電泳、熱擴(kuò)散、高梯度磁場(chǎng)分離2、掌握質(zhì)量傳遞的兩者方式（分子擴(kuò)散和對(duì)流擴(kuò)散）。分子擴(kuò)散由于分子的無(wú)規(guī)則熱運(yùn)動(dòng)而形成的物質(zhì)傳遞現(xiàn)象分子傳質(zhì)。對(duì)流擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)流體與固體表面之間，或兩個(gè)有限互溶的運(yùn)動(dòng)流體之間的質(zhì)量傳遞過程對(duì)流傳質(zhì)3、理解雙膜理論（雙膜模型）的論點(diǎn)（原理）。1相互接觸的兩流體間存在著穩(wěn)定的相界面，界面兩側(cè)各存在著一個(gè)很?。ǖ刃Ш穸确謩e為ZG和ZL）的流體膜層（氣膜和液膜）。溶質(zhì)以分子擴(kuò)散方式通過此兩膜層。2溶質(zhì)在相界面處的濃度處于相平衡狀態(tài)。無(wú)傳質(zhì)阻力。3在膜層以外的兩相主流區(qū)由于流體湍動(dòng)劇烈，傳質(zhì)速率高，傳質(zhì)阻力可以忽略不計(jì)，相際的傳質(zhì)阻力集中在兩個(gè)膜層內(nèi)。4、理解對(duì)傳質(zhì)設(shè)備的性能要求、掌握典型傳質(zhì)設(shè)備類型及各自的主要特點(diǎn)。性能要求單位體積中，兩相的接觸面積應(yīng)盡可能大兩相分布均勻，避免或抑制溝流、短路及返混等現(xiàn)象發(fā)生流體的通量大，單位設(shè)備體積的處理量大流動(dòng)阻力小，運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)動(dòng)力消耗低操作彈性大，對(duì)物料的適應(yīng)性強(qiáng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，操作調(diào)節(jié)方便，運(yùn)行安全可靠第8章吸收吸收1、掌握吸收的概念、基本原理、推動(dòng)力，了解吸收的用途。吸收概念使混合氣體與適當(dāng)?shù)囊后w接觸，氣體中的一個(gè)或幾個(gè)組分便溶解于液體內(nèi)而形成溶液，于是原混合氣體的組分得以分離。這種利用各組組分溶解度不同而分離氣體混合物的操作稱為吸收。吸收的基本原理當(dāng)氣相中溶質(zhì)的實(shí)際分壓高于與液相成平衡的溶質(zhì)分壓時(shí)，溶質(zhì)便由氣相向液相轉(zhuǎn)移，即吸收。利用混合氣體中各組分在液體中溶解度差異，使某些易溶組分進(jìn)入液相形成溶液，不溶或難溶組分仍留在氣相，從而實(shí)現(xiàn)混合氣體的分離。吸收的推動(dòng)力氣體吸收是混合氣體中某些組分在氣液相界面上溶解、在氣相和液相內(nèi)由濃度差推動(dòng)的傳質(zhì)過程。2、掌握吸收劑、吸收液、解吸（脫吸）、物理吸收、化學(xué)吸收的概念。吸收劑吸收操作中所用的溶劑，以S表示。吸收液（溶液）吸收操作后得到的溶液，主要成分為溶劑S和溶質(zhì)A。解吸或脫吸與吸收相反的過程，即溶質(zhì)從液相中分離而轉(zhuǎn)移到氣相的過程。物理吸收吸收過程溶質(zhì)與溶劑不發(fā)生顯著的化學(xué)反應(yīng)，可視為單純的氣體溶解于液相的過程。如用水吸收二氧化碳、用水吸收乙醇或丙醇蒸汽、用洗油吸收芳烴等?；瘜W(xué)吸收溶質(zhì)與溶劑有顯著的化學(xué)反應(yīng)發(fā)生。如用氫氧化鈉或碳酸鈉溶液吸收二氧化碳、用稀硫酸吸收氨等過程。化學(xué)反應(yīng)能大大提高單位體積液體所能吸收的氣體量并加快吸收速率。但溶液解吸再生較難。3、理解相平衡關(guān)系在吸收中的應(yīng)用，掌握溫度和壓力對(duì)吸收及解吸的影響。應(yīng)用1）判斷傳質(zhì)的方向2）確定傳質(zhì)的推動(dòng)力3）指明傳質(zhì)進(jìn)行的極限4、了解亨利定律的表達(dá)式及物理意義。1PX關(guān)系若溶質(zhì)在氣、液相中的組成分別以分壓P、摩爾分?jǐn)?shù)X表示，亨利定律為PEXE亨利系數(shù)，KPA2PC關(guān)系若溶質(zhì)在氣、液相中的組成分別以分壓P、摩爾濃度C（KMOLM3表示，亨利定律為PCHH溶解度系數(shù)，KMOLM3KPA料、塑料異型環(huán)矩鞍填料2規(guī)整填料1格柵填料木格柵填料、格里奇格柵填料2波紋填料金屬孔板波紋填料、金屬絲網(wǎng)波紋填料、陶瓷板波紋填料、塑料板波紋填料第9章蒸餾學(xué)習(xí)要求蒸餾學(xué)習(xí)要求1、掌握蒸餾的特點(diǎn)、分類及原理。蒸餾利用液體混合物中各組分揮發(fā)性的差異，以熱能為媒介使其部分氣化，從而在氣相富集輕組分易揮發(fā)組分），液相富集重組分難揮發(fā)組分），使液體混合物得以分離的方法。（1）按蒸餾方式分簡(jiǎn)單蒸餾或平衡蒸餾一般用在混合物各組分揮發(fā)性相差大，對(duì)組分分離程度要求又不高的情況下。精餾在混合物組分分離純度要求很高時(shí)采用。特殊精餾混合物中各組分揮發(fā)性相差很小，或形成恒沸液（AZEOTROPE），難以或不能用普通精餾加以分離時(shí)，借助某些特殊手段進(jìn)行的精餾。（2）按操作流程分間歇精餾多用于小批量生產(chǎn)或某些有特殊要求的場(chǎng)合。連續(xù)精餾多用于大批量工業(yè)生產(chǎn)中。2、理解簡(jiǎn)單的蒸餾操作流程，原理及產(chǎn)品濃度特點(diǎn)。簡(jiǎn)單蒸餾也稱微分蒸餾，為持續(xù)加熱，逐漸蒸餾的過程，是間歇非穩(wěn)態(tài)操作。加入蒸餾釜的原料液持續(xù)吸熱沸騰氣化，產(chǎn)生的蒸氣由釜頂連續(xù)引入冷凝器得餾出液產(chǎn)品。釜內(nèi)任一時(shí)刻的氣、液兩相組成互成平衡。蒸餾過程中系統(tǒng)的溫度和氣、液相組成均隨時(shí)間改變。任一時(shí)刻，易揮發(fā)組分在蒸氣中的含量Y始終大于剩余在釜內(nèi)的液相中的含量X，釜內(nèi)組分含量X由原料的初始組成XF沿泡點(diǎn)線不斷下降直至終止蒸餾時(shí)組成XE，釜內(nèi)溶液的沸點(diǎn)溫度不斷升高，蒸氣相組成Y也隨之沿露點(diǎn)線不斷降低。3、掌握恒沸混合液，理解相平衡常數(shù)、揮發(fā)度，相對(duì)揮發(fā)度的概念。恒沸液平衡時(shí)氣相和液相組成相同，相圖中氣相線和液相線重合。相平衡常數(shù)精餾計(jì)算中，通常用KI表示I組分的相平衡常數(shù)，其定義為式中YI和XI分別表示I組分在互為平衡的氣、液兩相中的摩爾分?jǐn)?shù)。對(duì)于易揮發(fā)組分，KI1，即YIXI。KI并非常數(shù)，當(dāng)P一定時(shí)，KI隨溫度而變化。KI值越大，組分在氣、液兩相中的摩爾分?jǐn)?shù)相差越大，分離也越容易。揮發(fā)度（PPT）溶液中各組份的揮發(fā)性由揮發(fā)度來衡量，其定義為組分在氣相中的平衡蒸氣壓（分壓）與在液相中的摩爾分?jǐn)?shù)的比值。對(duì)雙組分物系相對(duì)揮發(fā)度（書）習(xí)慣上，用易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比來表示相對(duì)揮發(fā)度。以表示，即4、掌握精餾分離原理（用TXY圖分析）和精餾操作連續(xù)進(jìn)行的必要條件。在一定壓力下，將混合蒸氣進(jìn)行連續(xù)部分冷凝，蒸氣相的組成沿TXY相圖的露點(diǎn)線變化，結(jié)果可得到難揮發(fā)組分（重組分）含量很低而易揮發(fā)組分（輕組分）摩爾分?jǐn)?shù)Y很高的蒸氣。精餾過程正是這二者的有機(jī)結(jié)合。BBBAAAXPXPBBAABAXPXP