整體式單向板肋形樓蓋設(shè)計(課程設(shè)計)

1、<p>　　整體式單向板肋形樓蓋設(shè)計</p><p>　　The design of monolithic ribbed floor slab</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋是由板、次梁、主梁三部分組成，因此設(shè)計分別計算板、次梁、主梁的荷載作用以及承載力作用，并在符合設(shè)計規(guī)范

2、要求的前提下，盡可能地使施工簡單，達到最大經(jīng)濟效益進行配筋計算。</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Cast-in-place reinforced concrete one-way slab ribbed floor is composed of a plate,beam, girder is composed of thre

3、e parts, therefore the design calculation of plate respectively, beam, beam loading effect and bearing capacity, and in accordance with design specifications and requirements of the premise, as far as possible to make th

4、e simple construction, achieve the maximum economic benefit calculation of reinforcing bars.</p><p><b>　　一.設(shè)計資料</b></p><p>　　某多層工業(yè)建筑樓蓋平面如圖（附圖1）采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋</p><p>&l

5、t;b>　　1樓層平面</b></p><p>　　L1=18m L2=30m 墻體厚度：370mm</p><p>　　板擱置長度：120mm 次梁擱置長度：240mm 主梁擱置長度：240mm</p><p>　　2.建筑位于非地震區(qū)</p><p>　　3.結(jié)構(gòu)安全級別為Ⅱ級</p>

6、<p>　　4.結(jié)構(gòu)環(huán)境類別為一類</p><p><b>　　5.建筑材料等級</b></p><p>　　混凝土：梁、板C25</p><p>　　鋼 筋：板中鋼筋、梁中箍筋、構(gòu)造鋼筋 Ⅰ級 梁中受力筋Ⅱ級</p><p><b>　　6.荷載：</b></p>&

7、lt;p>　　鋼筋混凝土重力密度： 25kN/m3</p><p>　　水磨石面層： 0.65kN/m2</p><p>　　石灰砂漿抹面15mm： 17kN/m3 </p><p>　　樓面活荷載： 4kN/m2 / 6kN/m2</p>&l

8、t;p>　?。ńㄗh尺寸：柱=350mm×350mm）</p><p><b>　　二.結(jié)構(gòu)平面布置</b></p><p>　　單向板肋形梁樓蓋由板、次梁和主梁構(gòu)成。為了增強房屋橫向剛度，防止側(cè)滑現(xiàn)象，采取主梁沿房屋橫向布置，次梁沿房屋縱向布置方案。橫向布置4根主梁，縱向布置8根次梁。次梁的間距決定板的跨度，主梁的間距決定次梁的跨度，柱網(wǎng)的尺寸決定主梁

9、跨度,初估主梁的跨度為6000mm；次梁的跨度為6000mm；板的跨度為2000mm,布置圖如下:</p><p>　　圖1 樓蓋平面布置圖</p><p>　　Fig.1 Floor layout</p><p><b>　　1.板厚的確定</b></p><p>　　按剛度要求，板厚不宜小于其跨長的1/40，即h

10、>=l/40=2000/40=50mm；按構(gòu)造要求，工業(yè)建筑樓板的最小厚度為80mm，故取板厚h=80mm。</p><p><b>　　2.次梁尺寸的確定</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗，多跨連續(xù)次梁的截面高度h=l/18～l/12=6000/18～6000/12=333.33～500mm，故取h=450mm；截面寬度b=h/3～h/2=450/3～45

11、0/2=150～225mm，故b=200mm。</p><p><b>　　3.主梁尺寸的確定</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗，多跨連續(xù)主梁的截面高度h=l/15～l/10=6000/15～6000/10=400～600mm,故取h=500mm；截面寬度b=h/3～h/2=500/3～500/2=166.67～250,故取b=250mm。</p>

12、<p>　　4.各構(gòu)件截面尺寸的初估 </p><p>　　板 ：板厚= 80 mm</p><p>　　次梁：梁高 h= 450 mm；梁寬 b= 200 mm</p><p>　　主梁：梁高 h = 500 mm；梁寬 b= 250 mm </p><p>　

13、　柱 ：b×h=350mm ×350mm</p><p><b>　　三．板的設(shè)計</b></p><p><b>　　1荷載計算</b></p><p>　　水磨石面層： 0.65kN/㎡ </p><p>　　石灰砂漿抹面: 0.015×17

14、=0.255kN/㎡</p><p>　　板自重： 0.08×25=2.0kN/㎡</p><p>　　恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：gk=0.65+0.255+2.0=2.905kN/㎡</p><p>　　活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：qk=6kN/㎡</p><p>　　根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500g-2001)的規(guī)定，γG =1.2

15、γQ =1.3 </p><p>　　則恒荷載設(shè)計值 g=γG gk=1.2×2.905=3.486kN/㎡</p><p>　　活荷載設(shè)計值 q=γQ gk=1.3×6=7.8kN/㎡</p><p>　　由于將板的中間支座簡化為鉸支座時無形中將彎矩算大了應(yīng)調(diào)整荷載</p><p><b>　　板的折算荷載&l

16、t;/b></p><p>　　g’=g+q/2=3.486+7.8×1/2=7.386kN/㎡</p><p>　　g’+ q’=7.386+3.9=11.286kN/㎡</p><p><b>　　2.計算跨度</b></p><p>　　圖2 板的布置簡圖</p><p>

17、;　　Fig.2 Plate layout diagram</p><p>　　按塑性方法計算內(nèi)力值時,板的兩端擱置在墩墻上,計算彎矩用的計算跨度l0采</p><p>　　用l0= ln+h/2與l0= ln+a/2的較小值.取1m寬板作為計算單元，則：</p><p>　　中間跨：l0=ln=2000-200=1800mm；</p><p&

18、gt;　　邊跨： l0= ln+h/2=2000-120-100+80/2=1820mm</p><p>　　l0= ln+a/2=2000-120-100+120/2=1840mm</p><p>　　取兩者中的較小值作為l0,則l0=1820mm</p><p>　　3.板的正截面抗彎配筋設(shè)計</p><p>　　3.1做出板的計算簡圖

19、</p><p>　　圖3 板的計算簡圖</p><p>　　Fig.3 Plate Secondary beam calculation sketch</p><p>　　由于邊跨與中間跨的計算跨度相差(1820-1800)/1800×100%=1.1%＜10%,板可看做是以邊墻和主梁為鉸支座的多跨連續(xù)梁且跨度相差不超過10%,可采用等跨度的圖表計算

20、內(nèi)力.</p><p><b>　　3.2內(nèi)力計算</b></p><p>　　按考慮塑性變形內(nèi)力重分布的方法計算連續(xù)板的內(nèi)力,根據(jù)我國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)CECS51:93《鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計規(guī)程》所給出的均布荷載作用下的等跨連續(xù)板的彎矩M=αmp (g+q) l02,將計算結(jié)果繪下表:</p><p>　　表2-1

21、 板的彎矩計算</p><p>　　Tab2-1 Calculation of plate bending moment</p><p><b>　　3.3配筋計算</b></p><p>　　根據(jù)水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書可知,混凝土的材料等級為C25,板中鋼筋為Ⅰ級,查附錄表可知混凝土軸心抗壓強度fc =11.9N/ mm2,鋼筋抗

22、拉強度設(shè)計值fy =210N/ mm2.結(jié)構(gòu)環(huán)境類別為一類.則混凝土保護層厚度c=20mm.設(shè)計板采用單層布置.則縱向受拉鋼筋合力點至截面受拉邊緣的距離a=c+10=20+10=30mm.從而求得有效高度h0=h-a=80-30=50mm,b=1m=1000mm</p><p>　　按DL/T5057-2009取α1=1.0.根據(jù)上述數(shù)據(jù),作板的正截面承載力計算表.</p><p>　　表

23、2-2 板的正截面承載力計算(電力標(biāo)準(zhǔn)α1 =1.0)</p><p>　　Tab2-2 Plate calculation of bearing capacity of normal section（Electric power standardα1 =1.0)</p><p>　　注:1.當(dāng)單向連續(xù)板的周邊與鋼筋混凝土梁連接時,所考慮內(nèi)拱的有利作用,除邊跨和離端第二支座外,中間各跨

24、的跨中和支座彎矩值可減少20%,即②～⑤軸間M1=M11=2.29×0.8=1.832kN*m, Mc=-2.61×0.8=-2.088kN*m</p><p>　　2.為了施工中鋼筋不易被踩下,支座上部承受負彎矩的鋼筋一般直徑不宜少于8mm,受力鋼筋的間距不宜大于200mm.</p><p>　　表中ξmax=0.121小于ξb=0.614.</p>&

25、lt;p><b>　　配筋率驗算 </b></p><p>　　ρ=A/bh=251/(1000*50)=0.502%＞ρmin=0.20% 滿足要求</p><p>　　由于板所受的剪力很小,僅混凝土即足以承擔(dān)剪力,所以不進行受剪承載力計算,也不必配置腹筋。</p><p><b>　　4.繪制截面配筋圖</b>&

26、lt;/p><p>　　為了便于設(shè)計和施工采用分離式配筋,配筋圖見附圖Ⅰ</p><p><b>　　四．次梁的設(shè)計</b></p><p><b>　　1.荷載計算</b></p><p>　　板傳來的恒載:7.386×2=14.772kN/m</p><p>　　次

27、梁自重: 1.2×25×0.2×(0.45-0.08)=2.22kN/m</p><p>　　次梁抹灰: 1.2×17×0.015×(0.45-0.08)×2=0.226kN/m</p><p>　　恒荷載設(shè)計值:g=14.772+2.22+0.226=17.218kN/m</p><p&

28、gt;　　活荷載設(shè)計值:q=3.9×2=7.8kN/m</p><p>　　次梁的折算荷載g’=g+q/4=17.218+7.8/4=19.168kN/m</p><p>　　q’=q*3/4=7.8×3/4=5.85kN/m</p><p>　　g’+ q’=19.168+5.85=25.018kN/m</p><p>

29、<b>　　2.計算跨度</b></p><p>　　圖4 次梁的布置簡圖</p><p>　　Fig.4 Secondary beam layout diagram</p><p>　　中間跨l0=6000-250=5750mm</p><p>　　邊跨l0=1.025 ln=1.025×(6000-24

30、0-125)=5775.875mm</p><p>　　l0= ln+a/2=6000-240-125+240/2=5755mm</p><p>　　取小值l0=5755mm</p><p>　　邊跨和中間跨計算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877＜10%.可按等跨連續(xù)梁計算.</p><p>　　3.次梁的正截面抗彎配筋設(shè)

31、計</p><p>　　3.1作梁的計算簡圖</p><p>　　圖5 次梁的計算簡圖</p><p>　　Fig.5 Secondary beam calculation sketch</p><p>　　邊跨和中間跨計算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877%＜10%</p><p>　　次梁

32、可看做是以邊墻和主梁為鉸支座的多跨連續(xù)梁且跨度相差不超過10%,可采用等跨度的圖表計算內(nèi)力.</p><p><b>　　3.2內(nèi)力計算</b></p><p>　　與板的計算原理相同,將計算結(jié)果列入下表中.</p><p>　　表3-1 次梁的彎矩計算</p><p>　　Tab3-1 Calculation of

33、 beam bending moment</p><p><b>　　3.3配筋計算</b></p><p>　　次梁跨中截面按T形截面計算</p><p>　　翼緣計算寬度bf’= l0/3=5750/3=1917mm</p><p>　　bf’=b+ Sn =200+(2000-200)=2000mm</p&g

34、t;<p>　　一類環(huán)境,查表得c=30mm</p><p>　　一層鋼筋 a=c+10=40mm</p><p>　　h0=h-a=450-40=410mm</p><p>　　hf’=80mm hf’/ h0=80/410=0.195＞0.1</p><p>　　則bf’=1917mm</p><

35、;p>　　根據(jù)混凝土等級為C25, fc =11.9N/ mm2 .梁中受力筋Ⅱ級fy =300N/ mm2 </p><p>　　所以 fc bf’hf’(h0 - hf’/2)</p><p>　　=11.9×1917×80×(410-80/2)</p><p>　　=675.244kN*m＞75.327kN*m(51.697

36、kN*m)</p><p>　　故各跨中截面屬于第一類T形截面</p><p>　　支座截面按矩形截面計算.</p><p>　　表3-2 次梁正截面承載力計算</p><p>　　Tab3-3 Calculation of bearing capacity of normal section</p><p>　　

37、表中ξmax =0.210＜ξb =0.550</p><p>　　ρ=A/bh=455.6/19.7×410=0.0580%＞ρmin=0.9%</p><p>　　4.次梁的斜截面抗剪配筋計算.</p><p><b>　　4.1內(nèi)力計算</b></p><p>　　表3-3 次梁的剪力計算</p&

38、gt;<p>　　Tab3-3 Secondary beam shear calculation</p><p>　　4.2構(gòu)件截面尺寸校核</p><p>　　hw/b= (h0 - hf’)/b=(410-80)/200=1.65＜4.0時,</p><p>　　KV≤0.25 fc bh0=0.25×11.9×200

39、5;410=243.95kN </p><p>　　故構(gòu)件截面尺寸符合要求。</p><p>　　4.3斜截面承載力計算</p><p>　　在《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)等規(guī)范中,對一般的受彎構(gòu)件,取用Vc =0.7 ft b h0 =0.7×1.27×200×410=72.898kN；</p>

40、<p>　　KV=1.2×67.527=81.032kN，其中根據(jù)安全系數(shù)K取1.20；</p><p>　　根據(jù)混凝土等級為C25,查表可知ft =1.27N/ mm2</p><p>　　表3-4 斜截面承載力計算</p><p>　　Tab3-4 calculation of oblique section bearing capaci

41、ty</p><p>　　配筋率驗算ρSV = ASV /bs=100.6/(200×200)=0.25%＞ρmin =0.24ft/fyv=0.24×1.27/300=0.102%符合要求。</p><p>　　VSV =1.25 fyv ASV h0/s=1.25×300×2×50.3÷200×400=77.34kN

42、 ……①</p><p>　　VSV + VC=77.34+72.898=150.24kN＞1.2×90.036=108.04 ……②</p><p>　　由①②式可知,不需要配置彎筋.</p><p>　　5.繪制截面配筋圖(見附圖Ⅱ)</p><p><b>　　五.主梁設(shè)計</b>&l

43、t;/p><p><b>　　1.荷載計算</b></p><p>　　主梁上承受的荷載包括次梁傳來的集中荷載,有恒載和活載.此外也有主梁自重所產(chǎn)生的均布荷載.通常自重相對于次梁的集中荷載來說小得多,為方便計算,可將主梁自重簡化為次梁作用點處的集中荷載.</p><p>　　次梁傳來的恒載:9.418×6=56.508kN</p&g

44、t;<p>　　主梁自重: 1.2×25×0.25×(0.5-0.08)×2=6.3kN</p><p>　　梁側(cè)抹灰: 1.2×17×0.015×(0.5-0.08)×2×2=0.514kN</p><p>　　恒荷載: G=56.508+6.3+0.

45、514=63.322kN</p><p>　　活荷載: Q=15.6c56=93.6kN</p><p>　　G+Q=63.322+93.6=156.922kN</p><p>　　由于板或次梁不與支座整體連接,假定中間支座為鉸支座符合實際的受力情況,因而不作荷載調(diào)整.</p><p><b>　　2.計算跨度<

46、/b></p><p>　　圖6 主梁的布置簡圖</p><p>　　Fig.6 Main beam layout diagram</p><p>　　按彈性方法計算內(nèi)力時</p><p>　　中間跨 lC =6000 </p><p>　　0.05 lC =0.05×6000=300＜35

47、0=b</p><p>　　l0 =1.05 ln =1.05×(6000-350)=59330mm</p><p>　　邊跨 lC =6000 </p><p>　　l0 =1.05 ln =1.05×(6000-240-175)=5864mm</p><p>　　圖7 主梁的計算簡圖</p>

48、<p>　　Fig.7 Main beam calculation sketch</p><p><b>　　3．內(nèi)力設(shè)計值</b></p><p>　　M=α×Ql(或Gl)</p><p><b>　　V=β×Q(或G)</b></p><p>　　課本附錄8是將

49、每跨梁分為10等分，為了計算簡便，取3、6、B、13、15這5個斷面進行內(nèi)力計算。</p><p>　　計算截面3的彎矩值，從附錄8查得，G作用在3位置時，α=0.1882；G作用在6位置時，α=0.0893；G作用在13位置時，α=-0.0231；G作用在16時，α=-0.0192；G作用在23位置時，α=0.0071；G作用在26位置時，α=0.0067。</p><p>　　則截面3

50、中的α=0.1882+0.0893-0.0231-0.0192+0.0071+0.0067=0.249</p><p>　　計算截面6的彎矩值，從附錄8查得，G作用在3位置時，α=0.0763；G作用在6位置時，α=0.1786；G作用在13位置時，α=-0.0462；G作用在16時，α=-0.0384；G作用在23位置時，α=0.0143；G作用在26位置時，α=0.0134。</p><p

51、>　　則截面6中的α=0.0736+0.1786-0.0462-0.0384+0.0143+0.0134=0.198</p><p>　　計算截面B的彎矩值，從附錄8查得，G作用在3位置時，α=-0.0728；G作用在6位置時，α=-0.1024；G作用在13位置時，α=-0.0770；G作用在16時，α=-0.0640；G作用在23位置時，α=0.0238；G作用在26位置時，α=0.0224。</

52、p><p>　　則截面B中的α=-0.0728-0.1024-0.0770-0.0640+0.0238+0.0224=-0.27</p><p>　　計算截面13的彎矩值，從附錄8查得，G作用在3位置時，α=-0.0445；G作用在6位置時，α=-0.0640；G作用在13位置時，α=0.1414；G作用在16時，α=0.0512；G作用在23位置時，α=-0.0119；G作用在26位置時，α

53、=-0.0112。</p><p>　　則截面13中的α=-0.0445-0.0640+0.1414+0.0512-0.0119-0.0112=0.06</p><p>　　計算截面15的彎矩值，從附錄8查得，G作用在3位置時，α=-0.0273；G作用在6位置時，α=-0.0384；G作用在13位置時，α=0.0870；G作用在16時，α=0.1280；G作用在23位置時，α=-0.03

54、57；G作用在26位置時，α=-0.0336。</p><p>　　則截面15中的α=-0.0273-0.0384+0.0870+0.1280-0.0357-0.0336=0.08</p><p>　　采用類似的計算方法，求得各種集中荷載作用下每個截面的內(nèi)力值，將結(jié)果填入下表</p><p>　　表4-1 主梁在恒載、活載分別作用下的彎矩計算</p>

55、<p>　　Tab4-1 Calculation girder under dead load, live load respectively under the action of bending moment</p><p>　　表4-2主梁在恒載、活載分別作用下的剪力計算</p><p>　　Tab4-2 Calculation girder under dead l

56、oad, live load respectively under the action of shear force</p><p>　　4．繪制彎矩、剪力包絡(luò)圖（見附圖Ⅲ）</p><p>　　5．正截面承載力計算</p><p><b>　　5.1確定翼緣寬度</b></p><p>　　主梁跨中截面按T形截面計算

57、.</p><p>　　邊跨 bf’= l0/3=5864/3=1954.67mm</p><p>　　bf’=b+ Sn=250+(6000-240-125)=5885mm</p><p>　　取小值bf’=1954.67mm</p><p>　　中跨 bf’= l0/3=5933/3=1977.67mm</p><

58、p>　　bf’=b+ Sn=250+(6000-250)=6000mm</p><p>　　取較小值bf’=1977.67mm</p><p><b>　　5.2配筋計算</b></p><p>　　跨中截面承受正彎矩，截面上部受壓下部受拉，翼緣位于受壓區(qū)，即混凝土的受壓區(qū)為T形，按T形截面計算；支座截面承受負彎矩，截面上部受拉下部受壓，

59、翼緣位于受拉區(qū)，由于翼緣受拉后混凝土?xí)l(fā)生裂縫，不起受力作用，所以仍按矩形截面計算。</p><p>　　一類環(huán)境 c=30mm</p><p>　　跨中布置單排鋼筋時 a=c+10=40mm</p><p>　　h0=h-a=500-40=460mm</p><p><b>　　判別截面類型 </b></p

60、><p>　　hf’=80mm fc=11.9N/ mm2 α1=1.0</p><p>　　α1fc bf’hf’(h0 - hf’/2)=1.0×11.9×1977.67×80(460-80/2)=790.75＞M1=249.22kN*m</p><p>　　故屬于第一類T形截面.</p><p>　

61、　支座截面按矩形截面計算,考慮到支座截面彎矩較大,縱筋布置兩排,并放在次梁主筋下面. 則 ： </p><p>　　a=c+35=65mm </p><p>　　h0=h-a=500-65=435mm</p><p>　　由于實際上正截面受彎承載力和斜面受彎承載力的控制截面在支座邊緣,計算配筋時應(yīng)將其換到截面邊緣.</p><p>　　則

62、MB邊= MB,Max+ VBr b/2=-275.42+194.27×0.35/2=-241.42kN*m</p><p>　　表4-3 主梁正截面承載力計算</p><p>　　Tab4-3 Calculation of bearing capacity of normal section of main girder</p><p>　　ξmax=

63、0.518<ξb=0.550</p><p>　　由于ρmin是根據(jù)鋼筋混凝土梁控制梁裂縫寬度的條件得出的，而T形截面梁的受壓區(qū)對控制裂縫的作用不大，因此T形截面的ρmin仍按矩形截面b×h的值采用。</p><p>　　ρ=As/(b×h)=402/(250×460)=0.35%>ρmin=0.2%</p><p>　　6

64、．主梁斜截面受剪承載力計算</p><p><b>　　6.1截面尺寸校核</b></p><p>　　hw/b= （h0- hf’ )/b=(460-80)/250=1.52＜4.0</p><p>　　KV=1.20×197.243=233.13kN</p><p>　　0.25fcb h0=0.25

65、15;11.9×250×460=342.13kN</p><p>　　KV＜0.25fcb h0 截面尺寸符合設(shè)計要求</p><p>　　6.2斜截面受剪承載力計算</p><p>　　因為混凝土等級為C25, ft=1.27N/ mm2</p><p>　　Vc =0.7 ftb h0=0.7

66、5;1.27×25.0×460=102.23＜KV=244.248 按計算配箍筋</p><p>　　選用φ8@250雙肢筋</p><p>　　VSV =1.25 fyvASVh0/s=1.25×210×2×50.3÷250×460=48.59</p><p>　　由于最大彎矩出現(xiàn)在支座B的右

67、側(cè)，則首先計算B支座右側(cè)截面的受剪承載力計算。</p><p>　　KVbr=1.20×194.273=233.31KN>Vc +VSV=150.82KN</p><p>　　需加配彎起鋼筋幫助抗剪</p><p>　　取αs=45º,取V1 =Vbr</p><p>　　ASb1= [KV1-(Vc+ VSV)]/

68、 (fy×Sinαs)=(233.13-150.82)/(300×0.707)=388.07mm2</p><p>　　由支座承擔(dān)負彎矩的縱筋彎下2φ20(ASb1=678mm2)</p><p>　　第一排彎起鋼筋的上彎點安排在離支座邊緣200mm處，即S1= Smax=200mm</p><p>　　第一排彎起鋼筋的下彎點離支座邊緣的距離為2

69、00+500-2×85=530mm</p><p>　　根據(jù)剪力包絡(luò)圖可得該處KV2=1.2×180.17=216.20KN>Vc +VSV=150.82KN</p><p>　　ASb2= [KV2-(Vc+ VSV)]/ (fy×Sinαs)=(216.20-150.82)/(300×0.707)=308.27mm2</p>

70、<p>　　由支座承擔(dān)負彎矩的縱筋彎下1φ20(ASb2=314.2mm2)</p><p>　　第二排彎起鋼筋的下彎點離支座邊緣的距離為530+200+(500-2×40)=1150mm</p><p>　　根據(jù)剪力包絡(luò)圖可得該處KV3=1.2×163.37=196.04KN>Vc +VSV=150.82KN</p><p>　

71、　ASb3= [KV3-(Vc+ VSV)]/ (fy×Sinαs)=(196.04-150.82)/(300×0.707)=213mm2</p><p>　　由支座承擔(dān)負彎矩的縱筋彎下1φ20(ASb2=314.2mm2)</p><p>　　同理可依次得出支座B右邊截面應(yīng)彎起至第四排鋼筋</p><p>　　支座B左邊截面彎起至第三排鋼筋即可

72、。</p><p>　　根據(jù)所算最終數(shù)據(jù)填入下表</p><p>　　表4-3 斜截面受剪承載力計算</p><p>　　Tab4-3 Calculation of oblique section shear bearing capacity</p><p>　　6.3繪制主梁材料圖（見附圖Ⅳ）</p><p>&

73、lt;b>　　6.4主梁吊筋計算</b></p><p>　　由次梁傳給主梁的集中荷載為F=63.322+93.6=156.922KN</p><p>　　由于前面假定主梁的自重（含抹灰）為集中荷載，則在此處應(yīng)扣除，即</p><p>　　F=156.922-6.3-0.514=150.108KN</p><p>　　若集中

74、荷載全部由吊筋承擔(dān)，則As>=F/(2fysin45º)=150.108×1000/(2×300×0.707)=353.86mm2</p><p>　　選用鋼筋2φ16（402 mm2）</p><p>　　6.5繪制截面配筋圖（見附圖Ⅴ）</p><p><b>　　參考文獻：</b></p

75、><p>　　趙魯光 主編，《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)習(xí)題與課程設(shè)計》，中國水利水電出版社，1998</p><p>　　海河大學(xué) 等合編，《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》，中國水利水電出版社，1996</p><p>　　孫香紅 主編，《實用混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》，西北工業(yè)大學(xué)出版社，2008</p><p>　　熊丹安 主編，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》，武漢理工大學(xué)出