畢業(yè)設(shè)計--基于plc控制的自動生產(chǎn)線工件搬運(yùn)機(jī)械手設(shè)計

1、<p>　　本科畢業(yè)論文（設(shè)計）</p><p>　　基于PLC控制的自動生產(chǎn)線工件搬運(yùn)機(jī)械手設(shè)計</p><p>　　學(xué) 院： 機(jī)械工程學(xué)院 </p><p>　　專 業(yè)：機(jī)械設(shè)計制造及其自動化</p><p>　　班 級： 08 級 </p><

2、p>　　學(xué) 號： </p><p>　　學(xué)生姓名： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　2012年 06 月 8 日</p><p><b>　　目 錄</b><

3、/p><p>　　摘 要III</p><p>　　AbstractIV</p><p>　　第一章緒 論5</p><p>　　1.1選題背景5</p><p>　　1.2設(shè)計目的5</p><p>　　1.3國內(nèi)外研究現(xiàn)狀和趨勢6</p><p&

4、gt;　　1.4設(shè)計原則7</p><p>　　第二章設(shè)計方案擬定和詳細(xì)設(shè)計計算8</p><p>　　2.1本機(jī)械手設(shè)計參數(shù)列表8</p><p>　　2.2機(jī)械手手部設(shè)計計算9</p><p>　　2.2.1 手部設(shè)計基本要求9</p><p>　　2.2.2 手部力學(xué)分析9</p&g

5、t;<p>　　2.2.3 夾緊力及驅(qū)動力的計算10</p><p>　　2.2.4 機(jī)械手手抓夾持精度的分析計算12</p><p>　　2.3 機(jī)械手腕部設(shè)計計算13</p><p>　　2.3.1 腕部設(shè)計基本要求13</p><p>　　2.3.2 腕部結(jié)構(gòu)的選擇14</p><p

6、>　　2.3.3 腕部回轉(zhuǎn)力矩的計算14</p><p>　　2.4 機(jī)械手臂部設(shè)計計算18</p><p>　　2.4.1 機(jī)械手臂部設(shè)計的基本要求18</p><p>　　2.4.2 手臂的典型機(jī)構(gòu)以及結(jié)構(gòu)的選擇18</p><p>　　2.4.3 手臂伸縮驅(qū)動力計算19</p><p>

7、　　2.4.4 手臂伸縮油缸結(jié)構(gòu)的確定21</p><p>　　2.4.5 油缸端蓋的連接方式及強(qiáng)度計算23</p><p>　　2.5 機(jī)身設(shè)計與計算25</p><p>　　2.5.1 機(jī)身的整體設(shè)計25</p><p>　　2.5.2 機(jī)身回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算26</p><p>　　2.5.3

8、 機(jī)身升降機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算29</p><p>　　第三章 機(jī)械手液壓系統(tǒng)設(shè)計33</p><p>　　3.1 液壓驅(qū)動系統(tǒng)工況計算33</p><p>　　3.1.1 繪制液壓系統(tǒng)的工況圖33</p><p>　　3.1.2 計算和選擇液壓元件37</p><p>　　3.2 液壓系統(tǒng)總體圖設(shè)計

9、39</p><p>　　3.2.1 此液壓系統(tǒng)的特點(diǎn)40</p><p>　　3.2.2 液壓系統(tǒng)的分析40</p><p>　　3.2.3 液壓系統(tǒng)工作原理42</p><p>　　第四章 機(jī)械手電氣系統(tǒng)設(shè)計47</p><p>　　4.1 繼電器-接觸器控制線路的設(shè)計47</p>

10、<p>　　4.2 一些低壓電器的選擇50</p><p>　　4.3 機(jī)械手控制操作面板51</p><p>　　第五章 機(jī)械手PLC控制系統(tǒng)的設(shè)計53</p><p>　　5.1 可編程控制器簡介及應(yīng)用53</p><p>　　5.2 可編程控制器控制系統(tǒng)設(shè)計的基本原則53</p><p

11、>　　5.3 可編程控制器系統(tǒng)設(shè)計的步驟54</p><p>　　5.4 梯形圖控制程序57</p><p>　　5.4.1 控制程序的結(jié)構(gòu)框圖57</p><p>　　5.4.2 手動控制程序58</p><p>　　5.4.3 自動控制程序59</p><p><b>　　總

12、 結(jié)61</b></p><p>　　參 考 文 獻(xiàn)62</p><p>　　致 謝63</p><p>　　基于PLC控制的自動生產(chǎn)線工件搬運(yùn)機(jī)械手設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　機(jī)械手可以代替人手的繁重勞動，顯著減輕工人的勞

13、動強(qiáng)度，改善勞動條件，提高勞動生產(chǎn)率和自動化水平。工業(yè)生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)的笨重工件的搬運(yùn)和長期頻繁、單調(diào)的操作，如果沒有機(jī)械手那么工人的勞動強(qiáng)度是很高的，并且生產(chǎn)速度大大延緩，所以采用機(jī)械手是很有效的。</p><p>　　本機(jī)械手主要用于金屬工件的搬運(yùn)工作，能夠配合機(jī)床（如鍛床、數(shù)控機(jī)床、組合機(jī)床）或裝配線等進(jìn)行重量不大于30公斤的圓柱形工件搬運(yùn)。本機(jī)械手為液壓驅(qū)動，采用圓柱坐標(biāo)系結(jié)構(gòu)，具有4個自由度。本設(shè)計首先對

14、機(jī)械手的各個部分進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計計算，選定液壓缸和末端執(zhí)行機(jī)構(gòu)后，對連接結(jié)構(gòu)進(jìn)行了詳細(xì)設(shè)計和強(qiáng)度校核。其次對機(jī)械手的液壓系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計，在液壓系統(tǒng)的基礎(chǔ)上對電氣控制系統(tǒng)進(jìn)行了合理設(shè)計和布線，最后用三菱PLC編程控制電氣系統(tǒng)的各執(zhí)行元件從而控制液壓系統(tǒng)電磁閥的動作。到達(dá)搬運(yùn)機(jī)械手搬運(yùn)工件的最終要求。。</p><p>　　關(guān)鍵詞：機(jī)械手，搬運(yùn)，液壓，PLC。</p><p>　　Based on

15、 PLC automatic production line of workpiece carrying manipulator</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Robots can replace the hands of heavy labor, significantly reduce the labor intensi

16、ty, improve working conditions, and improve labor productivity and automation level. Industrial production has seen the heavy work handling and long-term frequent, drab operation, if not manipulator so labor intensity is

17、 high, and production speed greatly retard, so using manipulator is very effective.</p><p>　　This manipulator is mainly used for metal workpieces handling work, can match with machine tools (such as forging

18、bed, nc machine tools, combination machine tools) or assembly line of weight is not more than 30 kg cylindrical workpieces handling. This manipulator for hydraulic drive, using cylindrical coordinate system structure, ha

19、s four degrees of freedom. The design of manipulator first each part of the detailed design calculation, select the hydraulic cylinder and end actuators, connected to</p><p>　　Keywords: Manipulator, Handlin

20、g, Hydraulic, PLC</p><p><b>　　緒 論</b></p><p><b>　　選題背景</b></p><p>　　機(jī)械手是在自動化生產(chǎn)過程中使用的一種具有抓取和移動工件功能的自動化裝置，它是在機(jī)械化、自動化生產(chǎn)過程中發(fā)展起來的一種新型裝置。近年來，隨著電子技術(shù)特別是電子計算機(jī)的廣泛應(yīng)用，

21、機(jī)器人的研制和生產(chǎn)已成為高技術(shù)領(lǐng)域內(nèi)迅速發(fā)展起來的一門新興技術(shù)，它更加促進(jìn)了機(jī)械手的發(fā)展，使得機(jī)械手能更好地實(shí)現(xiàn)與機(jī)械化和自動化的有機(jī)結(jié)合。機(jī)械手能代替人類完成危險、重復(fù)枯燥的工作，減輕人類勞動強(qiáng)度，提高勞動生產(chǎn)力。機(jī)械手越來越廣泛的得到了應(yīng)用，在機(jī)械行業(yè)中它可用于零部件組裝 ，加工工件的搬運(yùn)、裝卸，特別是在自動化數(shù)控機(jī)床、組合機(jī)床上使用更普遍。目前，機(jī)械手已發(fā)展成為柔性制造系統(tǒng)FMS和柔性制造單元FMC中一個重要組成部分。把機(jī)床設(shè)備和

22、機(jī)械手共同構(gòu)成一個柔性加工系統(tǒng)或柔性制造單元，它適應(yīng)于中、小批量生產(chǎn)，可以節(jié)省龐大的工件輸送裝置，結(jié)構(gòu)緊湊，而且適應(yīng)性很強(qiáng)。當(dāng)工件變更時，柔性生產(chǎn)系統(tǒng)很容易改變，有利于企業(yè)不斷更新適銷對路的品種，提高產(chǎn)品質(zhì)量，更好地適應(yīng)市場競爭的需要。而目前我國的工業(yè)機(jī)器人技術(shù)及其工程應(yīng)用的水平和國外比還有一定的距離，應(yīng)用規(guī)模和產(chǎn)業(yè)化水平低，機(jī)械手的研究和開發(fā)直接影響到我國自動化生產(chǎn)水平的提高，從經(jīng)</p><p><b&

23、gt;　　設(shè)計目的</b></p><p>　　本設(shè)計通過對機(jī)械設(shè)計制造及其自動化專業(yè)大學(xué)本科四年的所學(xué)知識進(jìn)行整合，完成一個特定功能、特殊要求的數(shù)控機(jī)床上下料機(jī)械手的設(shè)計，能夠比較好地體現(xiàn)機(jī)械設(shè)計制造及其自動化專業(yè)畢業(yè)生的理論研究水平，實(shí)踐動手能力以及專業(yè)精神和態(tài)度，具有較強(qiáng)的針對性和明確的實(shí)施目標(biāo)，能夠?qū)崿F(xiàn)理論和實(shí)踐的有機(jī)結(jié)合。</p><p>　　目前，在國內(nèi)很多工廠的生

24、產(chǎn)線上數(shù)控機(jī)床裝卸工件仍由人工完成，勞動強(qiáng)度大、生產(chǎn)效率低。為了提高生產(chǎn)加工的工作效率,降低成本,并使生產(chǎn)線發(fā)展成為柔性制造系統(tǒng),適應(yīng)現(xiàn)代自動化大生產(chǎn),針對具體生產(chǎn)工藝,利用機(jī)器人技術(shù)，設(shè)計用一臺裝卸機(jī)械手代替人工工作，以提高勞動生產(chǎn)率。</p><p>　　本機(jī)械手主要與數(shù)控車床（數(shù)控銑床，加工中心等）組合最終形成生產(chǎn)線，實(shí)現(xiàn)加工過程（上料、加工、下料）的自動化、無人化。目前，我國的制造業(yè)正在迅速發(fā)展，越來越多

25、的資金流向制造業(yè)，越來越多的廠商加入到制造業(yè)。本設(shè)計能夠應(yīng)用到加工工廠車間，滿足數(shù)控機(jī)床以及加工中心的加工過程安裝、卸載加工工件的要求，從而減輕工人勞動強(qiáng)度，節(jié)約加工輔助時間，提高生產(chǎn)效率和生產(chǎn)力。</p><p>　　國內(nèi)外研究現(xiàn)狀和趨勢</p><p>　　目前，在國內(nèi)外各種機(jī)器人和機(jī)械手的研究成為科研的熱點(diǎn)，其研究的現(xiàn)狀和大體趨勢如下：</p><p>　　A

26、．機(jī)械結(jié)構(gòu)向模塊化、可重構(gòu)化發(fā)展。例如關(guān)節(jié)模塊中的伺服電機(jī)、減速機(jī)、檢測系統(tǒng)三位一體化；由關(guān)節(jié)模塊、連桿模塊用重組方式構(gòu)造機(jī)器人整機(jī)。</p><p>　　B．工業(yè)機(jī)器人控制系統(tǒng)向基于PC機(jī)的開放型控制器方向發(fā)展，便于標(biāo)準(zhǔn)化、網(wǎng)絡(luò)化；器件集成度提高，控制柜日見小巧，且采用模塊化結(jié)構(gòu)；大大提高了系統(tǒng)的可靠性、易操作性和可維修性。</p><p>　　C．機(jī)器人中的傳感器作用日益重要，除采用傳

27、統(tǒng)的位置、速度、加速度等傳感器外，裝配、焊接機(jī)器人還應(yīng)用了視覺、力覺等傳感器，而遙控機(jī)器人則采用視覺、聲覺、力覺、觸覺等多傳感器的融合技術(shù)來進(jìn)行決策控制；多傳感器融合配置技術(shù)成為智能化機(jī)器人的關(guān)鍵技術(shù)。</p><p>　　D．關(guān)節(jié)式、側(cè)噴式、頂噴式、龍門式噴涂機(jī)器人產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、模塊化、系列化設(shè)計；柔性仿形噴涂機(jī)器人開發(fā)，柔性仿形復(fù)合機(jī)構(gòu)開發(fā)，仿形伺服軸軌跡規(guī)劃研究，控制系統(tǒng)開發(fā)； </p>

28、<p>　　E．焊接、搬運(yùn)、裝配、切割等作業(yè)的工業(yè)機(jī)器人產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化、通用化、模塊化、系列化研究；以及離線示教編程和系統(tǒng)動態(tài)仿真。</p><p>　　總的來說，大體是兩個方向：其一是機(jī)器人的智能化，多傳感器、多控制器，先進(jìn)的控制算法，復(fù)雜的機(jī)電控制系統(tǒng)；其二是與生產(chǎn)加工相聯(lián)系，滿足相對具體的任務(wù)的工業(yè)機(jī)器人，主要采用性價比高的模塊，在滿足工作要求的基礎(chǔ)上，追求系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)、簡潔、可靠，大量采用工業(yè)控制

29、器，市場化、模塊化的元件。</p><p><b>　　設(shè)計原則</b></p><p>　　在設(shè)計之前，必須要有一個指導(dǎo)原則。這次畢業(yè)設(shè)計的設(shè)計原則是：以任務(wù)書所要求的具體設(shè)計要求為根本設(shè)計目標(biāo)，充分考慮機(jī)械手工作的環(huán)境和工藝流程的具體要求。在滿足工藝要求的基礎(chǔ)上，盡可能的使結(jié)構(gòu)簡練，盡可能采用標(biāo)準(zhǔn)化、模塊化的通用元配件，以降低成本，同時提高可靠性。本著科學(xué)經(jīng)濟(jì)和滿

30、足生產(chǎn)要求的設(shè)計原則，同時也考慮本次設(shè)計是畢業(yè)設(shè)計的特點(diǎn)，將大學(xué)期間所學(xué)的知識，如機(jī)械設(shè)計、機(jī)械原理、液壓、氣動、電氣傳動及控制、傳感器、可編程控制器（PLC）、電子技術(shù)、自動控制、機(jī)械系統(tǒng)仿真等知識盡可能多的綜合運(yùn)用到設(shè)計中，使得經(jīng)過本次設(shè)計對大學(xué)階段的知識得到鞏固和強(qiáng)化，同時也考慮個人能力水平和時間的客觀實(shí)際，充分發(fā)揮個人能動性，腳踏實(shí)地，實(shí)事求是的做好本次設(shè)計。</p><p>　　設(shè)計方案擬定和詳細(xì)設(shè)計計

31、算</p><p>　　本機(jī)械手設(shè)計參數(shù)列表</p><p><b>　　1、抓重：300N</b></p><p><b>　　2、自由度：4個</b></p><p><b>　　3、臂部運(yùn)動參數(shù)：</b></p><p><b>　　表

32、2-1</b></p><p><b>　　4、腕部運(yùn)動參數(shù)：</b></p><p><b>　　表 2-2</b></p><p>　　5、手指夾持范圍：棒料，Φ60mm~Φ120mm，長度450~1200mm</p><p>　　6、定位方式：緩沖，定位缸定位</p>

33、<p>　　7、驅(qū)動方式：液壓（中、低壓系統(tǒng)）</p><p>　　8、定位精度：±3mm</p><p>　　9、機(jī)械手工作布局圖如圖2.1所示</p><p><b>　　圖2.1</b></p><p><b>　　機(jī)械手手部設(shè)計計算</b></p><

34、;p>　　2.2.1 手部設(shè)計基本要求</p><p>　　(1) 應(yīng)具有適當(dāng)?shù)膴A緊力和驅(qū)動力，應(yīng)考慮到在一定的夾緊力下，不同的傳動機(jī)構(gòu)所需要的驅(qū)動力大小是不同的。</p><p>　　(2) 手指應(yīng)具有一定的張開范圍，以便于抓取工件。</p><p>　　(3) 在保證本身剛度，強(qiáng)度的前提下，盡可能使結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕，以利于減輕手臂負(fù)載。</p>

35、;<p>　　(4) 應(yīng)保證手抓的夾持精度。</p><p>　　2.2.2 手部力學(xué)分析</p><p>　　通過綜合考慮，本設(shè)計選擇二指雙支點(diǎn)回轉(zhuǎn)型手抓，采用滑槽杠桿式，夾緊裝置采用常開式夾緊裝置，他在彈簧的作用下手抓閉合</p><p>　　下面對其基本結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析：</p><p>　　滑槽杠桿 圖2-2(a)為常

36、見的滑槽杠桿式手部結(jié)構(gòu)。</p><p>　　(a) (b)</p><p>　　圖2-2 滑槽杠桿式手部結(jié)構(gòu)、受力分析</p><p>　　1——手指 2——銷軸 3——杠桿</p><p>　　在杠桿3的作用下，銷軸2向上的拉力為F，并通過銷軸中心O點(diǎn)，兩手指1的滑槽對銷軸的反作

37、用力為F1和F2，其力的方向垂直于滑槽的中心線和并指向點(diǎn)，交和的延長線于A及B。</p><p>　　由 =0 得 =</p><p><b>　　=0 得</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p>

38、<p>　　由=0 得=·h</p><p>　　F= (2-1)</p><p>　　式中 a——手指的回轉(zhuǎn)支點(diǎn)到對稱中心的距離(mm)。</p><p>　　——工件被夾緊時手指的滑槽方向與兩回轉(zhuǎn)支點(diǎn)的夾角。</p><p>　　由分析可知，當(dāng)驅(qū)動力F一定

39、時，角增大，則握力也隨之增大，但角過大會導(dǎo)致拉桿行程過大，以及手部結(jié)構(gòu)增大，因此最好=~</p><p>　　2.2.3 夾緊力及驅(qū)動力的計算</p><p>　　手指加在工件上的夾緊力，是設(shè)計手部的主要依據(jù)。必須對大小、方向和作用點(diǎn)進(jìn)行分析計算。一般來說，需要克服工件重力所產(chǎn)生的靜載荷以及工件運(yùn)動狀態(tài)變化的慣性力產(chǎn)生的載荷，以便工件保持可靠的夾緊狀態(tài)。</p><p

40、>　　手指對工件的夾緊力可按公式計算： </p><p><b>　　(2-2)</b></p><p>　　式中 ——安全系數(shù)，通常1.2~2.0；</p><p>　　——工作情況系數(shù)，主要考慮慣性力的影響?？山瓢聪率焦榔渲衋是重力方向的最大上升加速度 ，g=9.8 m/s ；</p><p>　　

41、——運(yùn)載時工件最大上升速度；；</p><p>　　——系統(tǒng)達(dá)到最高速度的時間，一般選取0.03~0.5s；</p><p>　　——方位系數(shù)，根據(jù)手指與工件位置不同進(jìn)行選擇；</p><p>　　G——被抓取工件所受重力（N）。</p><p>　　計算：設(shè)a=40mm,b=120mm,=35°；機(jī)械手達(dá)到最高響應(yīng)時間為0.5s，

42、求夾緊力和驅(qū)動力和 驅(qū)動液壓缸的尺寸。</p><p>　　設(shè)=1.6 =102 mm/s =0.5s</p><p><b>　　==1.02</b></p><p><b>　　=0.5 </b></p><p>　　根據(jù)公式，將已知條件帶入：</p><p&

43、gt;　　=1.6×1.02×0.5×300=244.8N</p><p><b>　　根據(jù)驅(qū)動力公式得：</b></p><p>　　==244.8=986N </p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　==1160N<

44、;/b></p><p><b>　　確定液壓缸的直徑D</b></p><p><b>　　(2-3)</b></p><p>　　選取活塞桿直徑d=0.5D，選擇液壓缸壓力油工作壓力P=39.210Pa</p><p>　　則 D=0.0224m</p><p>

45、　　根據(jù)液壓缸內(nèi)徑系列表（JB826-66），選取液壓缸內(nèi)徑為：D=32mm，根據(jù)裝配關(guān)系，外徑為50mm。</p><p><b>　　則活塞桿直徑為：</b></p><p>　　d=320.5=16mm，選取d=16mm</p><p>　　2.2.4 機(jī)械手手抓夾持精度的分析計算</p><p>　　機(jī)械手的精

46、度設(shè)計要求工件定位準(zhǔn)確，抓取精度高，重復(fù)定位精度和運(yùn)動穩(wěn)定性好，并有足夠的抓取能。</p><p>　　機(jī)械手能否準(zhǔn)確夾持工件，把工件送到指定位置，不僅取決于機(jī)械手的定位精度（由臂部和腕部等運(yùn)動部件來決定），而且也于機(jī)械手夾持誤差大小有關(guān)。特別是在多品種的中、小批量生產(chǎn)中，為了適應(yīng)工件尺寸在一定范圍內(nèi)變化，一定要進(jìn)行機(jī)械手的夾持誤差分析。</p><p>　　圖2-3 手抓夾持誤差分析示意

47、圖</p><p>　　該設(shè)計以棒料來分析機(jī)械手的夾持誤差精度。</p><p>　　為了保證手抓張開角為，活塞桿運(yùn)動范圍為L=40tan40°≈34mm。</p><p>　　機(jī)械手的夾持范圍為Φ60~Φ120mm。</p><p>　　夾持誤差不超過±3mm，分析如下：</p><p>　　工件

48、的平均半徑： ==45mm</p><p>　　手指長L=120mm，取V型夾角</p><p>　　偏轉(zhuǎn)角：β ===64.34°</p><p>　　按最佳偏轉(zhuǎn)角確定： β=64.34°</p><p>　　計算理論平均半徑 120×sin60°cos64.34°=45mm</p

49、><p><b>　　因為 </b></p><p><b>　　1.484 </b></p><p><b>　　0.166</b></p><p>　　所以=1.484<3</p><p>　　夾持誤差滿足設(shè)計要求。</p>&

50、lt;p>　　2.3 機(jī)械手腕部設(shè)計計算</p><p>　　2.3.1 腕部設(shè)計基本要求</p><p>　　(1) 力求結(jié)構(gòu)緊湊、重量輕</p><p>　　腕部處于手臂的最前端，它連同手部的靜、動載荷均由臂部承擔(dān)。顯然，腕部的結(jié)構(gòu)、重量和動力載荷，直接影響著臂部的結(jié)構(gòu)、重量和運(yùn)轉(zhuǎn)性能。因此，在腕部設(shè)計時，必須力求結(jié)構(gòu)緊湊，重量輕。</p>

51、<p>　　(2) 結(jié)構(gòu)考慮，合理布局</p><p>　　腕部作為機(jī)械手的執(zhí)行機(jī)構(gòu)，又承擔(dān)連接和支撐作用，除保證力和運(yùn)動的要求外，要有足夠的強(qiáng)度、剛度外，還應(yīng)綜合考慮，合理布局，解決好腕部與臂部和手部的連接。</p><p>　　(3) 必須考慮工作條件</p><p>　　對于本設(shè)計，機(jī)械手的工作條件是在工作場合中搬運(yùn)加工的棒料，因此不太受環(huán)境影響

52、，沒有處在高溫和腐蝕性的工作介質(zhì)中，所以對機(jī)械手的腕部沒有太多不利因素。</p><p>　　2.3.2 腕部結(jié)構(gòu)的選擇</p><p>　　腕部結(jié)構(gòu)有四種，分別為：</p><p>　　(1) 具有單自由度的回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)</p><p>　　(2) 用齒條活塞驅(qū)動的腕部結(jié)構(gòu)</p><p>　　(3) 具有

53、兩個自由度的回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動腕部結(jié)構(gòu)</p><p>　　(4) 機(jī)——液結(jié)合的腕部結(jié)構(gòu)</p><p>　　本次設(shè)計要求腕部有一個回轉(zhuǎn)自由度，因此，綜合考慮分析，選擇第一種結(jié)構(gòu)，其特點(diǎn)直接用回轉(zhuǎn)油缸驅(qū)動實(shí)現(xiàn)腕部的回轉(zhuǎn)運(yùn)動，具有結(jié)構(gòu)簡單、靈活等優(yōu)點(diǎn)而被廣泛采用。</p><p>　　2.3.3 腕部回轉(zhuǎn)力矩的計算</p><p>　　一、腕部轉(zhuǎn)動

54、時所需的驅(qū)動力矩計算</p><p>　　腕部轉(zhuǎn)動時所需的驅(qū)動力矩可按下式計算：</p><p>　　=+++ (N·m) (2-4)</p><p>　　腕部加速運(yùn)動時所產(chǎn)生的慣性力矩</p><p>　　若腕部啟動過程按等加速運(yùn)動，腕部轉(zhuǎn)動時加速度為(rad/

55、s)，啟動過程所需的時間為(s)，或轉(zhuǎn)過的角度為(rad)，則</p><p>　　=（+) (2-5)</p><p>　　或 =（+)</p><p>　　式中 —參與腕部轉(zhuǎn)動的部件對轉(zhuǎn)動軸線的轉(zhuǎn)動慣量（kg·m）；</p><p>　　—工件對腕部轉(zhuǎn)動軸線的轉(zhuǎn)動慣量（kg

56、83;m）。</p><p>　　腕部轉(zhuǎn)動件和工件的偏重對轉(zhuǎn)動軸線所產(chǎn)生的偏重力矩</p><p>　　因為手抓夾持在工件中間位置，所以e等于0，即：</p><p><b>　　=Ge+Ge=0</b></p><p>　　腕部轉(zhuǎn)動軸載軸頸處的摩擦阻力矩</p><p>　　為簡化計算，一般取

57、 =0.1</p><p>　　回轉(zhuǎn)缸的動片和缸徑、定片、端蓋等處密封裝置的摩擦阻力矩，與選用的密封裝置類型有關(guān)，應(yīng)根據(jù)具體情況加以分析。</p><p>　　設(shè)夾取棒料直徑100mm，長度1000mm，重量50Kg，當(dāng)手部夾持工件中間位置回轉(zhuǎn)時，將手抓、手抓驅(qū)動液壓缸及回轉(zhuǎn)液壓缸轉(zhuǎn)動件等效為一個圓柱體，長h=150mm，半徑為60mm，其所受重力為G=200 N</

58、p><p><b>　　等速轉(zhuǎn)動角速度。</b></p><p>　　因為 =（+) (2-6) </p><p>　　====0.0367</p><p><b>　　===4.1979</b></p><

59、p>　　代入 =(0.0367+4.1979) =47</p><p>　　所以 =0.1+0+47</p><p><b>　　=52.22</b></p><p>　　二、腕部驅(qū)動力的計算</p><p>　　表2-3 液壓缸的內(nèi)徑系列（J

60、B826-66） （mm）</p><p>　　設(shè)定腕部的部分尺寸：根據(jù)表2-3設(shè)缸體內(nèi)壁半徑R=55mm，外徑按中等壁厚設(shè)計，由表4-2選取168 mm，動片寬度b=66mm，輸出軸r=25mm。基本尺寸如圖2-4所示。則回轉(zhuǎn)缸工作壓力</p><p>　　P===6.59MPa，所以選擇P=7MPa。</p><p>　　圖2-4 腕部液

61、壓缸剖截面結(jié)構(gòu)示意</p><p>　　表2-4 標(biāo)準(zhǔn)液壓缸外徑（JB1068-67） （mm）</p><p>　　三、油缸蓋螺釘?shù)挠嬎?lt;/p><p>　　圖2-5 缸蓋螺釘間距示意</p><p>　　表2-5 螺釘間距t與壓力P之間的關(guān)系</p><p>　　t為螺釘?shù)拈g距，間距與工作壓強(qiáng)有關(guān)，見表2-

62、4，在這種聯(lián)結(jié)中，每個螺釘在危險剖面上承受的拉力為： （2-7）</p><p>　　式中為工作載荷，為預(yù)緊力</p><p><b>　　計算：</b></p><p>　　液壓缸工作壓強(qiáng)為P=7 Mpa,所以螺釘間距t小于80mm,試選擇8個螺釘；</p&

63、gt;<p>　　πd/4=110π/80=4.3＜8，所以選擇螺釘數(shù)目合適Z=8個</p><p>　　危險截面 =0.0075m</p><p><b>　　==6562.5N</b></p><p>　　(K=1.5~1.8) 取K=1.5，則1.5×6562.5=9843.75 N</p&

64、gt;<p><b>　　=16407N</b></p><p>　　螺釘材料選擇Q235， （n=1.2~2.5）</p><p>　　螺釘?shù)闹睆?</p><p><b>　　=0.0131m</b></p><p>　　螺釘?shù)闹睆竭x擇d=14mm。</

65、p><p>　　四、動片和輸出軸間的連接螺釘</p><p>　　連接螺釘一般為偶數(shù)，對稱安裝，并用兩個定位銷定位。連接螺釘?shù)淖饔茫菏箘悠洼敵鲚S之間的配合緊密，當(dāng)油腔通高壓油時，動片受油壓作用產(chǎn)生一個合成液壓力矩，克服輸出軸上所受的外載荷力矩。</p><p>　　由 (2-8)</p

66、><p>　　得 (2-9)</p><p>　　——單個螺釘?shù)念A(yù)緊力；</p><p><b>　　D ——動片外徑；</b></p><p>　　f ——被連接件配合面間的摩擦系數(shù)，鋼對鋼取f=0.15；</p>&

67、lt;p>　　d ——輸出軸與動片連接處的直徑，初步計算可按D=（1.5~2.5）d</p><p>　　D=110mm=2.5d，則d=44mm；</p><p>　　螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為 </p><p><b>　　(2-10)</b></p><p>　　所以

68、 (2-11)</p><p><b>　　帶入有關(guān)數(shù)據(jù)，得</b></p><p><b>　　===22234N</b></p><p>　　螺釘材料選擇Q235， 則200MPa（n=1.2~2.5）</p><p>　　螺釘?shù)闹睆?=0.

69、013m</p><p>　　螺釘?shù)闹睆竭x擇d=14mm。</p><p>　　2.4 機(jī)械手臂部設(shè)計計算</p><p>　　2.4.1 機(jī)械手臂部設(shè)計的基本要求</p><p>　　（1）臂部應(yīng)承載能力大、剛度好、自重輕</p><p>　?。?）臂部運(yùn)動速度要高，慣性要小</p><p&g

70、t;　?。?）手臂動作應(yīng)該靈活</p><p><b>　　位置精度要高</b></p><p>　　2.4.2 手臂的典型機(jī)構(gòu)以及結(jié)構(gòu)的選擇</p><p>　　常見的手臂伸縮機(jī)構(gòu)有以下幾種：</p><p>　　雙導(dǎo)桿手臂伸縮機(jī)構(gòu)。</p><p>　　雙層油缸空心活塞桿單桿導(dǎo)向結(jié)構(gòu)<

71、/p><p>　　采用花鍵套導(dǎo)向的手臂升降結(jié)構(gòu)</p><p><b>　　雙活塞伸縮油缸結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　活塞桿和齒輪齒條機(jī)構(gòu)。</p><p>　　綜合考慮，本設(shè)計選擇雙導(dǎo)桿伸縮機(jī)構(gòu)，其手臂的伸縮油缸安裝在兩根導(dǎo)向桿之間，由導(dǎo)向桿承擔(dān)彎曲作用，活塞桿受拉壓作用，受力簡單，傳動平穩(wěn)，外形整齊美觀，結(jié)構(gòu)緊湊。

72、使用液壓驅(qū)動,液壓缸選取雙作用液壓缸。</p><p>　　2.4.3 手臂伸縮驅(qū)動力計算</p><p>　　先進(jìn)行粗略的估算，或類比同類結(jié)構(gòu)，根據(jù)運(yùn)動參數(shù)初步確定有關(guān)機(jī)構(gòu)的主要尺寸，再進(jìn)行校核計算，修正設(shè)計。如此反復(fù)，繪出最終的結(jié)構(gòu)。</p><p>　　做水平伸縮直線運(yùn)動的液壓缸的驅(qū)動力根據(jù)液壓缸運(yùn)動時所克服的摩擦、慣性等幾個方面的阻力，來確定來確定液壓缸所

73、需要的驅(qū)動力。液壓缸活塞的驅(qū)動力的計算為</p><p><b>　　(2-12)</b></p><p>　　一、手臂摩擦力的分析與計算</p><p>　　由于導(dǎo)向桿對稱配置，兩導(dǎo)向桿受力均衡，可按一個導(dǎo)向桿計算。</p><p>　　得 </p&

74、gt;<p>　　得 </p><p><b>　　(2-13) </b></p><p>　　式中 參與運(yùn)動的零部件所受的總重力（含工件）（N）；</p><p>　　L——手臂與運(yùn)動的零部件的總重量的重心到導(dǎo)向支撐的前端的距離（m）,參考上一節(jié)的計算;</

75、p><p>　　a——導(dǎo)向支撐的長度（m）;</p><p>　　——當(dāng)量摩擦系數(shù)，其值與導(dǎo)向支撐的截面有關(guān)。</p><p>　　對于圓柱面： (2-14)</p><p>　　——摩擦系數(shù)，對于靜摩擦且無潤滑時：</p><p><b>　　鋼對青銅

76、：取</b></p><p><b>　　鋼對鑄鐵：取</b></p><p>　　計算：導(dǎo)向桿的材料選擇鋼，導(dǎo)向支撐選擇鑄鐵， ，L=656mm,導(dǎo)向支撐a設(shè)計為160mm</p><p>　　將有關(guān)數(shù)據(jù)代入進(jìn)行計算</p><p>　　1400=3864N</p><p>　　二

77、、手臂密封處的摩擦阻力的計算</p><p>　　不同的密封圈其摩擦阻力不同，在手臂設(shè)計中，采用O型密封圈，當(dāng)液壓缸工作壓力小于10Mpa。液壓缸處密封的總摩擦阻力可以近似為： =0.03F。</p><p>　　三、手臂慣性力的計算</p><p>　　=0.1 (2-15)</p><

78、;p>　　式中 ——參與運(yùn)動的零件的總重力（包括工件）(N)；</p><p>　　——從靜止加速到工作速度的變化量(m/s)；</p><p>　　——啟動時間(s)，一般取0.01~0.5；</p><p>　　設(shè)啟動時間為0.2s，最大為0.233m/s。 則：</p><p><b>　　=0.1=163N</

79、b></p><p>　　由于背壓阻力較小，可取=0.05</p><p>　　所以 =+++=3864+163+0.03F+0.05F</p><p><b>　　=4378N</b></p><p>　　所以手臂伸縮驅(qū)動力為=4378N。</p><p>

80、;　　2.4.4 手臂伸縮油缸結(jié)構(gòu)的確定</p><p>　　表2-6液壓缸的工作壓力</p><p>　　經(jīng)過上面的計算，確定了液壓缸的驅(qū)動力F=4378N，根據(jù)表2-6選擇液壓缸的工作壓力P=1MPa；</p><p>　　確定液壓缸的結(jié)構(gòu)尺寸：</p><p>　　液壓缸內(nèi)徑的計算，如圖2-6所示</p><p&g

81、t;　　圖2-6雙作用液壓缸示意圖</p><p>　　當(dāng)油進(jìn)入無桿腔： (2-16)</p><p>　　當(dāng)油進(jìn)入有桿腔： (2-17)</p><p>　　液壓缸的有效面積： (mm)</p><p>　　所以

82、 （無桿腔）</p><p>　?。ㄓ袟U腔） (2-18)</p><p>　　式中——活塞驅(qū)動力(P)；</p><p>　　——油缸的工作壓力(MPa)；</p><p><b>　　——活塞桿直徑；</b></p><p

83、>　　——油缸機(jī)械效率，工程機(jī)械中用耐油橡膠可取=0.96；</p><p>　　由上節(jié)求得驅(qū)動力F=4378N，=1MPa，機(jī)械效率=0.96</p><p><b>　　將數(shù)據(jù)代入得：</b></p><p><b>　　==0.0766</b></p><p>　　根據(jù)表2-3（JB82

84、6-66），選擇標(biāo)準(zhǔn)液壓缸內(nèi)徑系列，選擇D=80mm.</p><p><b>　　液壓缸外徑的設(shè)計</b></p><p>　　外徑按中等壁厚設(shè)計，根據(jù)表2-4（JB1068-67）取外徑選擇133mm.</p><p><b>　　活塞桿的計算校核</b></p><p>　　a，活塞桿的尺寸要

85、滿足活塞（或液壓缸）運(yùn)動的要求和強(qiáng)度要求。對于桿長L大于直徑d的15倍以上，按拉、壓強(qiáng)度計算：</p><p>　　(mm) (2-19)</p><p>　　設(shè)計中取活塞桿材料為碳鋼，碳鋼許用應(yīng)力的=100~120Mpa。本次取=110</p><p>　　則： =0.0072m

86、</p><p>　　所以活塞直徑按下表取d=20mm，滿足強(qiáng)度要求。</p><p>　　表2-7活塞桿直徑系列（GB/T2348-93）</p><p>　　現(xiàn)在進(jìn)行穩(wěn)定性校核，其穩(wěn)定性條件為：</p><p><b>　　(2-20)</b></p><p>　　式中 ——臨界力(N)；&

87、lt;/p><p>　　——安全系數(shù)，=2~4。</p><p>　　按中長桿進(jìn)行穩(wěn)定性校核，其臨界力=F() (2-21)</p><p>　　式中: F——活塞桿截面面積(mm)；</p><p>　　a，b——常數(shù)，與材料性質(zhì)有關(guān)，碳鋼a=461，b=2.47；</p>&

88、lt;p>　　——柔度系數(shù)，經(jīng)計算為70。</p><p>　　代入數(shù)據(jù)，臨界力 =F()=3.14=90463.4MPa</p><p>　　取=3 =30154.47 MPa</p><p>　　所以活塞桿滿足穩(wěn)定性要求。</p><p>　　2.4.5 油缸端蓋的連接方式及強(qiáng)度計算</p>

89、;<p>　　(1) 缸體材料選擇無縫鋼管，此時端蓋的連接方式多采用半環(huán)鏈接優(yōu)點(diǎn)是加工和裝拆方便，缺點(diǎn)是缸體開環(huán)槽削弱了強(qiáng)度</p><p>　　(2) 缸蓋螺釘?shù)挠嬎?lt;/p><p>　　為保證連接的緊密性，螺釘間距t應(yīng)適當(dāng)（如圖2-5），在這種聯(lián)結(jié)中，每個螺釘在危險剖面上承受的拉力為工作載荷和剩余預(yù)緊力之和</p><p>　　=+

90、 (2-22)</p><p>　　式中 ——工作載荷，=；</p><p>　　——螺釘中心所在圓的直徑；</p><p><b>　　P——驅(qū)動力。</b></p><p>　　Z——螺釘數(shù)目，Z=；</p><p>　　——剩余預(yù)緊力，=KQ，K=

91、1.5~1.8；</p><p>　　計算： </p><p>　　D=80mm，取=110mm，P=1MPa，間距與工作壓強(qiáng)有關(guān)，見表2-5，間距應(yīng)小于150mm，試選螺釘數(shù)為6個：</p><p>　　則 Z=，代入數(shù)據(jù)=57<150，滿足要求；</p><p><b>　　==838N；</b&g

92、t;</p><p>　　選擇K=1.5，=1.5=1255N;</p><p>　　=+=837+1257=2095N</p><p>　　螺釘直徑按強(qiáng)度條件計算</p><p><b>　　(2-23)</b></p><p>　　式中 ——計算載荷，=1.3；</p>&l

93、t;p>　　——許用抗拉應(yīng)力，=；</p><p>　　——螺釘材料的屈服點(diǎn)，材料選擇45鋼，則屈服強(qiáng)度為352MPa；</p><p>　　n——安全系數(shù)，n=1.2-2.5，此處取n=2；</p><p>　　——螺紋內(nèi)徑，=d-1.224S，d為螺釘公稱直徑，S為螺距。</p><p><b>　　計算：</b&g

94、t;</p><p>　　=1.3=1.3×2095=2723.5N</p><p>　　代入數(shù)據(jù)： ===0.0045m</p><p>　　則螺釘公稱直徑為d=0.0045+(1.224×0.008)=0.014m，取M14的螺釘。</p><p>　　2.5 機(jī)身設(shè)計與計算</p><p&g

95、t;　　機(jī)身是直接支撐和驅(qū)動手臂的部件。一般實(shí)現(xiàn)手臂的回轉(zhuǎn)和升降運(yùn)動，這些運(yùn)動的傳動機(jī)構(gòu)都安在機(jī)身上，或者直接構(gòu)成機(jī)身的軀干與底座相連。因此，臂部的運(yùn)動越多，機(jī)身的機(jī)構(gòu)和受力情況就越復(fù)雜。機(jī)身是可以固定的，也可以是行走的，既可以沿地面或架空軌道運(yùn)動。</p><p>　　2.5.1 機(jī)身的整體設(shè)計</p><p>　　按照設(shè)計要求，機(jī)械手要實(shí)現(xiàn)手臂2000的回轉(zhuǎn)運(yùn)動，實(shí)現(xiàn)手臂的回轉(zhuǎn)運(yùn)動機(jī)

96、構(gòu)一般設(shè)計在機(jī)身處。為了設(shè)計出合理的運(yùn)動機(jī)構(gòu)，就要綜合考慮分析。</p><p>　　機(jī)身承載著手臂，做回轉(zhuǎn)，升降運(yùn)動，是機(jī)械手的重要組成部分。常用的機(jī)身結(jié)構(gòu)有以下幾種：</p><p>　　回轉(zhuǎn)缸置于升降之下的結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)優(yōu)點(diǎn)是能承受較大偏重力矩。其缺點(diǎn)是回轉(zhuǎn)運(yùn)動傳動路線長，花鍵軸的變形對回轉(zhuǎn)精度的影響較大。</p><p>　　回轉(zhuǎn)缸置于升降之上的結(jié)構(gòu)。這種結(jié)

97、構(gòu)采用單缸活塞桿，內(nèi)部導(dǎo)向，結(jié)構(gòu)緊湊。但回轉(zhuǎn)缸與臂部一起升降，運(yùn)動部件較大。</p><p>　　活塞缸和齒條齒輪機(jī)構(gòu)。手臂的回轉(zhuǎn)運(yùn)動是通過齒條齒輪機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)：齒條的往復(fù)運(yùn)動帶動與手臂連接的齒輪作往復(fù)回轉(zhuǎn)，從而使手臂左右擺動。</p><p>　　綜合考慮，本設(shè)計選用回轉(zhuǎn)缸置于升降缸之上的結(jié)構(gòu)。本設(shè)計機(jī)身包括兩個運(yùn)動，機(jī)身的回轉(zhuǎn)和升降。如圖2-7所示，回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)置于升降缸之上的機(jī)身結(jié)構(gòu)。手臂

98、部件與回轉(zhuǎn)缸的上端蓋連接，回轉(zhuǎn)缸的動-片與缸體連接，由缸體帶動手臂回轉(zhuǎn)運(yùn)動?；剞D(zhuǎn)缸的轉(zhuǎn)軸與升降缸的活塞桿是一體的?；钊麠U采用空心，內(nèi)裝一花鍵套與花鍵軸配合，活塞升降由花鍵軸導(dǎo)向?；ㄦI軸與與升降缸的下端蓋用鍵來固定，下端蓋與連接地面的的底座固定。這樣就固定了花鍵軸，也就通過花鍵軸固定了活塞桿。這種結(jié)構(gòu)是導(dǎo)向桿在內(nèi)部，結(jié)構(gòu)緊湊。具體結(jié)構(gòu)見下圖。</p><p>　　驅(qū)動機(jī)構(gòu)是液壓驅(qū)動，回轉(zhuǎn)缸通過兩個油孔，一個進(jìn)油孔，

99、一個排油孔，分別通向回轉(zhuǎn)葉片的兩側(cè)來實(shí)現(xiàn)葉片回轉(zhuǎn)?；剞D(zhuǎn)角度一般靠機(jī)械擋塊來決定，對于本設(shè)計就是考慮兩個葉片之間可以轉(zhuǎn)動的角度，為滿足設(shè)計要求，設(shè)計中動片和靜片之間可以回轉(zhuǎn)2000。</p><p>　　圖2-7 回轉(zhuǎn)缸置于升降缸之上的機(jī)身結(jié)構(gòu)示意圖</p><p>　　2.5.2 機(jī)身回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算</p><p>　　一、回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動力矩的計算 </p&

100、gt;<p>　　手臂回轉(zhuǎn)缸驅(qū)動力矩的計算公式為：</p><p>　　=++ (N·m) (2-24)</p><p>　　慣性力矩 = (2-25)</p><p>　　式中 ——臂部回轉(zhuǎn)部件(包括工件)對

101、回轉(zhuǎn)軸線的轉(zhuǎn)動慣量（kg·m）；</p><p>　　——回轉(zhuǎn)缸動片角速度變化量，在啟動過程=(rad/s)；</p><p>　　——啟動過程的時間(s)；</p><p>　　若手臂回轉(zhuǎn)零件的重心與回轉(zhuǎn)軸的距離為(前面計算得=800mm)，則</p><p><b>　　(2-26)</b></p&g

102、t;<p>　　式中 ——回轉(zhuǎn)零件的重心的轉(zhuǎn)動慣量。 </p><p>　　= (2-27)</p><p>　　回轉(zhuǎn)部件可以等效為一個長1500mm，直徑為100mm的圓柱體，質(zhì)量為180Kg.設(shè)置起動角度=180，則起動角速度=0.314，起動時間設(shè)計為0.1s。</p><p>　　=== 3

103、0.4 kg·m</p><p>　　=30.4+=175 kg·m</p><p>　　==175=550

104、

105、 </p><p>　　為了簡便計算，密封處的摩擦阻力矩，由于回油背差一般非常的小，故在這里忽略不計，=0</p><

106、p>　　所以 =550+0+0.03</p><p><b>　　=567</b></p><p>　　二、回轉(zhuǎn)缸尺寸的確定</p><p>　　回轉(zhuǎn)缸油腔內(nèi)徑D計算公式為：</p><p><b>　　(2-28)</b></p><p>　　式中

107、 P——回轉(zhuǎn)油缸的工作壓力；</p><p>　　d——輸出軸與動片連接處的直徑，初步設(shè)計按D/d=1.5~2.5；</p><p>　　b——動片寬度，可按2b/(D-d)≥2選取。</p><p>　　設(shè)計回轉(zhuǎn)缸的動片寬b=60mm，工作壓力為6MPa，d=50mm</p><p><b>　　=123mm</b>&

108、lt;/p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)油缸內(nèi)徑選取內(nèi)徑為125mm。</p><p>　　三、油缸缸蓋螺釘?shù)挠嬎?lt;/p><p>　　回轉(zhuǎn)缸的工作壓力為6Mpa,所以螺釘間距t應(yīng)小于80mm。</p><p>　　螺釘數(shù)目Z==×3.14=4.9</p><p>　　所以缸蓋螺釘?shù)臄?shù)目選擇6個。</p>&

109、lt;p>　　危險截面 ==0.0104</p><p>　　所以 =10400N</p><p>　　=14800×1.5=15600N (K=1.5)</p><p>　　所以 10400+15600=26000N</p><p>　　螺釘材料選擇Q23

110、5，則（n=1.2~2.5）</p><p>　　螺釘?shù)闹睆?d=0.0147mm</p><p>　　螺釘?shù)闹睆竭x擇d=16mm.選擇M16的開槽盤頭螺釘。</p><p>　　經(jīng)過以上的計算，最終確定的液壓缸的尺寸，內(nèi)徑為125mm，外徑按中等壁厚設(shè)計，根據(jù)表2-4（JB1068-67）取外徑選擇194mm，輸出軸徑為50mm。</p>

111、;<p>　　四、動片聯(lián)接螺釘?shù)挠嬎?lt;/p><p>　　動片和輸出軸之間的聯(lián)接螺釘一般為偶數(shù)，對稱安裝，并用兩個定位銷定位。連接螺釘?shù)淖饔檬鞘箘悠洼敵鲚S之間的配合面緊密接觸不留間隙。根據(jù)動片所受力矩的平衡條件有</p><p><b>　　=</b></p><p>　　即

112、 (2-29)</p><p>　　式中: ——每個螺釘預(yù)緊力；</p><p><b>　　D——動片的外徑；</b></p><p>　　f——被連接件配合面間的摩擦系數(shù)，鋼對鋼取f=0.15</p><p>　　螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為: </p><p>

113、<b>　　(2-30)</b></p><p>　　或 </p><p><b>　　帶入有關(guān)數(shù)據(jù)，得</b></p><p><b>　　===26200N</b></p><p>　　螺釘材料選擇Q235，則（n=1.2~2.

114、5）</p><p>　　螺釘?shù)闹睆絛=0.0140mm</p><p>　　螺釘?shù)闹睆竭x擇d=14mm.選擇M14的開槽盤頭螺釘。</p><p>　　2.5.3 機(jī)身升降機(jī)構(gòu)的設(shè)計計算</p><p>　　一、手臂片重力矩的計算</p><p>　　圖2-8 手臂各部件重心位置圖</p><p

115、>　　(1) 估算重量：=300N，=200N，=400N，=800N</p><p>　　(2) 計算零件的重心位置，求出重心到回轉(zhuǎn)軸線的距離:</p><p>　　=1100mm，=960mm，=790mm ，=430mm。</p><p>　　由于 =

116、 (2-31)</p><p><b>　　(2-32)</b></p><p>　　所以 =0.695m</p><p>　　(3) 計算偏重力矩</p><p><b>　　(2-33)</b></p><p><b>　　=1182</b><

117、;/p><p>　　二、升降導(dǎo)向立柱不自鎖條件</p><p>　　手臂在的作用下有向下的趨勢，而里立柱導(dǎo)套卻阻止這種趨勢。所謂不自鎖條件就是升降立柱能在導(dǎo)套內(nèi)自由下滑，即</p><p>　　＞= (2-34)</p><p><b>　　所以 </b></p><p

118、>　　若取摩擦系數(shù) f=0.16，則導(dǎo)套長度h＞0.32</p><p>　　即 h＞0.32×0.695=0.223m</p><p>　　三、升降油缸驅(qū)動力的計算</p><p><b>　　(2-35)</b></p><p>　　式中 摩擦阻力，，取f=0.16。</p>&

119、lt;p>　　G——零件及工件所受的總重。</p><p><b>　　(1) 的計算</b></p><p><b>　　(2-36)</b></p><p>　　設(shè)定速度為V=0.152m/s;起動或制動的時間差t=0.02s; 近似估算為2800N。</p><p>　　將數(shù)據(jù)帶入上面公

120、式有：</p><p><b>　　2172N</b></p><p><b>　　(2) 的計算 </b></p><p><b>　　=3538.2N</b></p><p>　　所以 =2×3538.2×0.16=1132.2N</p&g

121、t;<p>　　(3) 液壓缸在這里選擇O型密封，所以密封摩擦力可以通過近似估算 </p><p>　　(4) 由于背壓阻力較小，為簡便計算，可將其忽略，=0</p><p>　　所以 F=2172+1132.2+0.03F</p><p>　　當(dāng)液壓缸向上驅(qū)動時，F(xiàn)=6293N</p><p>　　當(dāng)液壓缸向下驅(qū)動時，

122、F=521N</p><p>　　四、油缸尺寸參數(shù)的計算</p><p>　　(1) 液壓缸內(nèi)徑的計算 </p><p>　　液壓缸驅(qū)動力按上升時計算，F(xiàn)=6293N，由表(2-4)選擇油缸工作壓力為1.5MPa，計算如2.3節(jié)公式，代入數(shù)據(jù)：</p><p><b>　　==0.0747</b></p>

123、<p>　　根據(jù)表(4-1)可選取液壓缸內(nèi)徑D=100mm。</p><p>　　(2) 液壓缸外徑的計算 </p><p>　　按厚壁計算(3.2)：</p><p><b>　　(2-37)</b></p><p>　　式中: ——缸體材料的許用應(yīng)力，無縫鋼管時=100~110MPa</p>

124、<p>　　根據(jù)表2-4（JB1068-67）取外徑選擇168mm.</p><p>　　(3) 活塞桿的計算</p><p>　　設(shè)計中取活塞桿材料為碳鋼，碳鋼許用應(yīng)力的=100~120Mpa。本次取=110</p><p>　　則： =0.0085m</p><p>　　活塞桿直徑應(yīng)大于8.