橋式起重機跨度28m起重32t畢業(yè)設(shè)計

1、<p>　　橋式起重機設(shè)計說明書</p><p>　　姓 名： </p><p>　　學 院： 材料科學與工程學院 </p><p>　　專業(yè)班級：材料成型及控制工程0703班</p><p>　　指導教師： </p&

2、gt;<p>　　日 期： 2011年1月 </p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　隨著科學技術(shù)的發(fā)展,焊接產(chǎn)品在人們的日常生活中變的越來越普遍.新開發(fā)的焊接技術(shù)和方法不斷被應用于生產(chǎn)生活中,所以學習焊接專業(yè)的我們更應該好好掌握這門技術(shù),于是選擇了橋式起重機課程設(shè)計.橋式起重機是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)和

3、起重運輸中實現(xiàn)生產(chǎn)過程機械化、自動化的重要工具和設(shè)備。起重機,曾使詩人贊嘆為”畫在天空中的弧”,”力與美”,”巨人之臂”這些都說明了起重機在人們生產(chǎn)中被廣泛應用.所以希望在這次設(shè)計中能更好的學習焊接這門專業(yè).</p><p>　　近年來,起重機已由過去的桁架結(jié)構(gòu)變?yōu)閱胃菇Y(jié)構(gòu)或箱形結(jié)構(gòu),外形也更美觀了,其性能和性能和功能都有很大的發(fā)展. 本書具體設(shè)計的是跨度28米,起重量32噸的通用橋式起重機箱形的設(shè)計生產(chǎn)過程,并

4、對車間布置等作了較粗略的設(shè)計,其主要是從學生對生產(chǎn)實踐立場出發(fā),對橋式起重機進行中箱形梁的制造工藝及計算過程等做了詳細說明.設(shè)計時有些數(shù)據(jù)參考了不同的資料,可能不適用于實際生產(chǎn)起重機上的應用.</p><p>　　因本人經(jīng)驗和水平有限,難免存在些許不足之處,希望大家提出寶貴意見.</p><p><b>　　編 者</b></p><p>　　

5、2011年1月16日</p><p><b>　　太原理工大學</b></p><p><b>　　目　　錄</b></p><p><b>　　前言</b></p><p>　　課程設(shè)計任務(wù)書――――――――――――――――1</p><p>　　第一

6、部分―――――――――――――――――――3</p><p>　　箱形梁橋架結(jié)構(gòu)及尺寸</p><p>　　第二部分―――――――――――――――――――19</p><p><b>　　主梁的制作工藝過程</b></p><p>　　第三部分―――――――――――――――――――28</p><p&

7、gt;<b>　　焊接車間設(shè)計</b></p><p>　　第四部分―――――――――――――――――――31</p><p><b>　　焊接工藝卡</b></p><p>　　參考文獻―――――――――――――――――――34</p><p><b>　　第 一 部 分</b&g

8、t;</p><p><b>　　箱構(gòu)</b></p><p><b>　　形造</b></p><p><b>　　梁及</b></p><p><b>　　橋尺</b></p><p><b>　　架寸</b&g

9、t;</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)</b></p><p><b>　　第一部分</b></p><p>　　箱形梁式橋架結(jié)構(gòu)的構(gòu)造及尺寸</p><p>　　一.橋架梁式橋架是由兩根主梁和兩根端梁組成的.</p><p>　　圖3-6橋架的構(gòu)造示意圖</p>

10、<p>　　二.橋式起重機由橋架和起重小車兩大部分組成 ,橋架兩端通過運行裝置,直接支撐在高架軌道上,沿軌道縱向運行其中小車在橋架主梁上的小車軌道上橫向運行.</p><p>　　分類: 單(主)梁橋式起重機:具有一要主梁的橋式起重機.</p><p>　　雙(主)梁橋式起重機:具有兩要主梁的橋式起重機.</p><p><b>　　主梁&l

11、t;/b></p><p>　　主梁是橋式起重機橋架中主要受力元件,由左右兩塊腹板,上下兩塊蓋板(翼板)以及若干大小隔板及加強筋板組成.</p><p><b>　　主要要求有:</b></p><p>　?、僦髁荷瞎岸? 當受載后,可抵消按主梁剛度條件產(chǎn)生的下?lián)献冃?避免承載小車爬坡</p><p>　?、谥髁号?/p>

12、彎: 在制造橋架時,走臺側(cè)后有拉伸殘余應力,當運輸及使用過程中殘余應力釋放后,導致兩主梁向內(nèi)旁彎;而且主梁在水平慣性載荷作用下,按剛度條件允許有一定側(cè)向彎曲,兩者迭加會造成過大彎曲變形 </p><p>　?、鄹拱宀ɡ俗冃?受壓區(qū)＜0.7δ,受拉區(qū)＜1.2δ,規(guī)定較低的波浪變形對于提高起重機的穩(wěn)定性和壽命是有利的.</p><p>　?、苌仙w板水平度≤b/250,腹板

13、垂直度≤h/250, b為蓋板寬度,h為梁高.</p><p><b>　　端梁</b></p><p>　　端梁是橋式起重機橋架組成部分之一,一般采用箱形結(jié)構(gòu),并在水平面內(nèi)與主梁剛性連接,端梁受載情況可為下述兩類:</p><p>　　端梁受有主梁的最大支承壓力,即端梁上作用有垂直載荷.</p><p>　?、?端梁沒

14、有垂直載荷,端梁只起聯(lián)系主梁的作用.</p><p><b>　　隔板</b></p><p>　　為了使梁的垂直腹板具有局部剛度(穩(wěn)定性),將它們用橫向的肋板內(nèi)部加強,肋板又稱作隔板,這些隔板被焊接到垂直腹板及上蓋板上.隔板不焊到下蓋板上,因為這樣做很困難,而且隔板本身與其與腹板相聯(lián)的焊縫會產(chǎn)生很高的應力,這是由于四周封閉造成的.</p><p&

15、gt;<b>　　——文獻[9]</b></p><p><b>　　二.主梁的幾何尺寸</b></p><p>　　橋式起重機各部分尺寸 </p><p>　　跨度：28m 起重量：32t</p><p>　　箱形主梁截面的主要幾何尺寸</p><p><b>　

16、　——文獻[1]</b></p><p>　　表3-3箱形主梁板厚推薦用值(mm)</p><p>　　(二)尺寸確定后慣性矩的計算</p><p>　　三.主梁載荷及其組合的計算</p><p>　　(一)主梁的受力分析</p><p>　　起重機橋梁承受的載荷主要有:固定載荷,移動載荷,水平慣性載荷及大

17、車運行歪斜產(chǎn)生的車輪側(cè)向載荷等</p><p><b>　　垂直固定載荷</b></p><p><b>　　a.均布載荷</b></p><p>　　固定載荷主要是自重產(chǎn)生的載荷,事實上有均布和集中兩種.主梁,軌道,走臺,欄桿等組成的半個橋架結(jié)構(gòu)自重,以及走臺上如果按裝集中驅(qū)動的大車運行機構(gòu),該機構(gòu)的長傳動軸系統(tǒng)的重量,

18、都屬于均布載荷.圖3-9為國產(chǎn)橋式起重機半個橋架結(jié)構(gòu)重量曲線.由跨度L和起吊重量Q可查得橋架自重G,自重均布載荷為q= G/L.由于G＝16t所以q=16×1000×9.8/28(N/m)=5600N/m,而當大車運行機構(gòu)為集中驅(qū)動時,q還應增加(0.1～0.2)t/m,以考慮傳動的重量，所以q=5700 N/m</p><p>　　所以總均布載荷：q= q+ q=(5.7+0.10) N/m

19、 =5800 N/m</p><p><b>　　——文獻[9]</b></p><p>　　b.集中固定載荷: G運行機構(gòu)重量,L為運行機構(gòu)與支點間距;G為操縱室重量,L 為操縱室與支點間距;G為電器設(shè)備重量,L為電器設(shè)備與支點間距.</p><p>　　(1)集中驅(qū)動部件產(chǎn)生固定集中載荷,可以通過查表獲得.由于采用集中驅(qū)動，所以局部重量q=

20、0.10t/m</p><p>　　(2)大車運行機構(gòu)集中重量，查表可以得知，操縱室重量G＝1.1t</p><p>　　(3)固定載荷中還有司機室重量G≈1-1.5t，取為1.3t,作用位置距梁一端約為2.8m</p><p><b>　　即：G=1.3t</b></p><p><b>　　垂直活動載荷:&

21、lt;/b></p><p>　　即小車輪壓(包括起升載荷Q,小車自重G,起升機啟動引起的慣性力)F=Q+ΦG</p><p>　　小車自重可按下式計算: G=αQ,當確定Q=32t的吊鉤小車時,α=0.35 </p><p><b>　　所以G=11.2t</b></p><p>　　起升機構(gòu)啟動引動的慣性力用一

22、個動力系數(shù)Φ來考慮,Φ取1.2</p><p>　　F= G+ΦQ=αQ +ΦQ,則可計算每個輪子的輪壓F和F,</p><p>　　F=F=(αQ +ΦQ)×9.8N=121.52KN</p><p><b>　　——文獻[9]</b></p><p><b>　　水平慣性力</b>&l

23、t;/p><p>　　垂直主梁的慣性載荷包括兩部分,一是橋架質(zhì)量引起的,以均布載荷方式作用于主梁上;二是滿載起起重小車的質(zhì)量引起的,以集中方式作用在跨度中間,通過小車輪與軌道側(cè)向接觸傳給主梁.按最危險情況, 水平慣性載荷為各垂直載荷的1/10.計算得：</p><p>　　水平均布載荷：q=q=×5800N/m=580 N/m</p><p>　　b. 水平集

24、中載荷：F=(F+F)=(121.52+121.52)KN=24.30KN</p><p>　　載荷組合:對于不同的計算情況,應取不同的載荷作用的組合來進行起重機橋架的金屬結(jié)構(gòu)的計算,當大車平穩(wěn)制動,小車在跨中,滿載下降制動時,按KⅡG, KⅡG,ψⅡG組合,其中KⅡ—沖擊系數(shù),取KⅡ=1.1; ψⅡ—動力系數(shù),取ψⅡ=1.15</p><p>　　主梁計算各部分數(shù)據(jù)匯總</p>

25、;<p><b>　　——文獻［1］</b></p><p>　　(二).主梁的設(shè)計計算</p><p>　　1.主梁截面的內(nèi)力計算</p><p><b>　　1)垂直方向 </b></p><p>　　(1)由活動載荷引起的彎矩和剪力,當活動載荷P=P時,其合力位置在b/2處,合力

26、R= P+ P=( KⅡG+ψⅡQ)=1.1×11.2+1.15×32=30.72KN</p><p>　　求支點A的支反力,對B點取矩 </p><p><b>　　=0</b></p><p><b>　　=0</b></p><p>　　F=(L-x-b/2)R/L<

27、;/p><p>　　距支點A距離為x的截面上由活動載荷引起的剪力和彎矩分別為:</p><p>　　當0﹤x﹤L-b時, 即0﹤x﹤25.3,Q= F=(L-x- b/2) R/L</p><p>　　Q=(28-x-2.7/2)×30.72/28=29.3-1.1x</p><p>　　M= Fx=(29.3-1.1x)x=29.3x

28、-1.1x</p><p>　　當L-b﹤x﹤L時, 即25.3﹤x﹤28, F=P(L-x)/L </p><p>　　Q=(28-x)×0.5×30.72/28=15.36-0.55x</p><p>　　M= Fx=15.36x-0.55x</p><p>　　(2)由固定載荷引起的彎矩及剪力</p>

29、<p><b>　?、倬驾d荷</b></p><p>　　距支點A距離為x的截面上由固定載荷引起的剪力和彎矩分別為:</p><p>　　其中q= KⅡG/L=1.1×16/28=0.63 t/m</p><p>　　F=qL(L/2)/L=qL/2=0.63×28/2=8.82×10N</p&

30、gt;<p>　　Q= F-qx=8.82-0.63x</p><p>　　M= F-qx(x/2)= Fx-qx/2=8.82x-0.315 x</p><p><b>　?、诩休d荷</b></p><p><b>　　確定支反力:</b></p><p>　　F=[G(L-L)+

31、 GL+G(L-L)+G(L-L)] KⅡ/L</p><p>　　=[0.8×(28-1.5)+0.8×1.5+1.1×(28-2.8)+0.6×(28-5.9)]×1.1/28</p><p><b>　　=2.49×10N</b></p><p>　　F=(2G-G-G) KⅡ-

32、 F</p><p>　　=(2×0.8-1.1-0.6)×1.1-8.82=-8.93×10N</p><p>　　當0﹤x﹤L,即0﹤x﹤1.5</p><p>　　Q= F=2.49×10N</p><p>　　M= Fx=2.49x</p><p>　　當L﹤x﹤L,即1

33、.5﹤x﹤2.8</p><p>　　Q= F- KⅡG=2.49-1.1×0.8=1.61×10N</p><p>　　M= Fx- KⅡG(x-L)=2.49x-1.1×0.8(x-1.5)=1.61x+1.32</p><p>　　當L﹤x﹤L,即2.8﹤x﹤5.9</p><p>　　Q= F- KⅡ(G

34、+ G)=2.49-1.1(0.8+1.1)=0.4×10N</p><p>　　M= Fx- KⅡ[G(x-L)+ G(x-L)]</p><p>　　=2.49x-1.1×[0.8×(x-1.5)+1.1×(x-2.8)]=0.4x+4.708</p><p>　　當L﹤x﹤L- L,即5.9﹤x﹤26.5</p&g

35、t;<p>　　Q= F- KⅡ(G+ G+G)=2.49-1.1×(0.8+1.1+0.6)=-0.26×10N</p><p>　　M= Fx- KⅡ[G(x-L)+ G(x-L)+ G(x-L]</p><p>　　=2.49x-1.1×[0.8×(x-1.5)+1.1×(x-2.8)+0.6×(x-5.9)]

36、=8.602-0.26x</p><p>　　當L- L﹤x﹤L,即26.5﹤x﹤28</p><p>　　Q=2.49-1.1×(2×0.8+1.1+0.6)=-1.14×10N</p><p>　　M=2.49x-1.1×[0.8×(x-1.5)+1.1×(x-2.8)+0.6×(x-5.9)

37、+0.8×(x-28-1.5)]=31.922-1.14x</p><p>　?、鄞怪狈较虻膹澗睾图袅?lt;/p><p>　　M=(M+M+M)=2.62×10N</p><p>　　Q=(Q+Q+Q)=4.06×10N</p><p>　　2).水平方向的彎矩和剪力</p><p>　　當

38、大車的總輪數(shù)的1/2為驅(qū)動輪時,水平方向上的彎矩和剪力,可粗略的取垂直向上的計算值的1/10</p><p>　　M= M/10=262/10=2.62×10N</p><p>　　Q= Q/10=40.61/10=4.1×10N</p><p><b>　　——文獻[1]</b></p><p>&

39、lt;b>　　單位110N</b></p><p><b>　　單位m</b></p><p><b>　　單位110N</b></p><p><b>　　單位m</b></p><p><b>　　單位110N</b></p&g

40、t;<p><b>　　單位m</b></p><p><b>　　單位110N/m</b></p><p><b>　　單位m</b></p><p><b>　　單位110N/m</b></p><p><b>　　單位m<

41、;/b></p><p><b>　　單位110N/m</b></p><p><b>　　單位m</b></p><p>　　(三)　梁蓋板與腹板的角焊縫</p><p>　　1.主梁的最大彎矩截面的正應力</p><p>　　δ= M/ W+ M/ W</p&

42、gt;<p>　　=2.62×10/(2.0×10)+2.62×10/(6.1×10)=175MPa</p><p>　　W=J/Z=1.6×10/815=2.0×10mm=2.0×10m</p><p>　　W=J/(b/2)= 2.0×10/(704/2)=6.1×10mm=6.1&

43、#215;10m</p><p>　　角焊縫在腹板邊緣雙面開坡口,焊透情況下,計算剪力Q產(chǎn)生的剪應力可用下式:</p><p>　　Z=(2×14+1602)/2=815mm</p><p>　　J=(2×6)×(1602) +×652×(14)+2×652×(14)×(815-5)&l

44、t;/p><p><b>　　=1.6×10mm</b></p><p>　　J=(2×14)( 652)+ ×1602×(6)+2×1602×6×[(652+6)/2]</p><p><b>　　=2.0×10mm</b></p>

45、<p>　　2.主梁支座處截面最大剪應力計算</p><p>　　S----—主梁端部截面對水平x軸的靜矩</p><p><b>　　S=+</b></p><p>　　=(900-2×14)×6×+704×14×</p><p>　　=5.4×1

46、0mm=5.4×10m</p><p>　　J----—主梁端部截面對x軸的慣性矩</p><p><b>　　J=W</b></p><p><b>　　=[()+]</b></p><p>　　=[×(900-2×14)×6+704×14]

47、15;(900-2×14)×</p><p>　　=4.5×10mm=4.5×10m</p><p>　　主梁截面最大剪應力在腹板中部</p><p><b>　　τ=</b></p><p>　　=MPa =40.8MPa</p><p>　?。ㄋ模┲髁簞?/p>

48、度的驗算</p><p>　　主梁在滿載小車輪壓下,在跨中產(chǎn)生最大垂直撓度,可按下式精確計算:</p><p><b>　　?= </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　計算得?＝1.44cm</p><p>　　水平剛度按超靜定剛架計

49、算:</p><p><b>　　?=+</b></p><p><b>　　=+</b></p><p><b>　　×(5-)</b></p><p><b>　　=0.37cm</b></p><p>　　式中, =

50、F/F=1</p><p>　　=440/2200=0.2</p><p><b>　　=2200+×2</b></p><p><b>　　=2236cm</b></p><p>　　（五）材料的選擇比較</p><p>　　已知計算本結(jié)構(gòu)各項應力狀態(tài)</p

51、><p>　　最大正應力: δ=175MPa</p><p>　　最大剪應力: τ=40.8MPa</p><p>　　經(jīng)查資料可知其性能: 16Mn:[δ] =225.5MPa</p><p>　　[τ]= 137.3MPa</p><p>　　得出δ=175MPa＜[δ] =225.5MPa</p>&l

52、t;p>　　τ=40.8MPa＜[τ]= 137.3MPa</p><p><b>　　所以采用16Mn</b></p><p>　　查《焊接手冊》可知：16Mn屬于低合金結(jié)構(gòu)鋼，有一定硬傾向，所以一般來說它的焊接性要比碳素鋼差一點</p><p><b>　　——文獻[2]</b></p><p

53、><b>　　——文獻[3]</b></p><p><b>　　(六)加強筋和腹板</b></p><p>　　1.上下蓋板與腹板的角接焊縫計算</p><p>　　四條主焊縫通常不開坡口，焊腳k不大于腹板厚，取k=δ=6mm，則角焊縫計算高度k=(0.8～1)k=(0.48～6)mm,則剪力Q作用下，角焊縫最大剪

54、應力為：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　?。?30.4 MPa</p><p><b>　　其中，S＝</b></p><p>　　＝704×14×=4366cm</p><p>　　S為主梁端部上蓋板對x軸的靜矩</p&

55、gt;<p>　　集中載荷產(chǎn)生的剪應力：</p><p><b>　　＝</b></p><p><b>　?。剑?1.2MPa</b></p><p><b>　　其中，＝1.0</b></p><p>　　F為小車輪壓，可知F＝121.52KN</p&g

56、t;<p>　　z=5+2×14=33cm</p><p><b>　　所以總應力：＝</b></p><p>　　==43.6 MPa</p><p>　　=43.6 MPa＜137.3 MPa</p><p>　　2.驗算加強筋與蓋板的焊縫，假定全部集中載荷由加筋與蓋板以及加筋兩側(cè)各15δ長的

57、腹板與蓋板角焊縫傳遞，則有：</p><p>　?。剑?.92 MPa</p><p>　　τ＝1.92MPa＜=200MPa</p><p>　　3.驗算加強筋與腹板焊縫假設(shè)其承擔全部支座反力與集中載荷，并且在焊縫上全長均布，則可采用下式驗算：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p&

58、gt;　　τ＝1.62MPa＜=200MPa</p><p>　　在上式中只計算了小隔板與腹板的焊縫長度，省略了大隔板與腹板的的焊縫長度，這樣計算更安全</p><p>　　3.主梁蓋板拼接焊縫的計算</p><p>　　主梁在起吊貨物時,受到向下的拉力,從而使上蓋板受壓而下蓋板受拉,幫上蓋板焊縫補比較核實,只需校核下蓋板對接焊縫,</p><p

59、><b>　　由τ=</b></p><p>　　==4.14×10N/m=41.4 MPa</p><p>　　τ=41.4 MPa＜200 MPa</p><p><b>　　——文獻[1]</b></p><p><b>　　——文獻[2]</b><

60、/p><p><b>　　第 二 部 分</b></p><p><b>　　主</b></p><p><b>　　梁藝</b></p><p><b>　　的過</b></p><p><b>　　制程</b>

61、</p><p><b>　　造</b></p><p><b>　　工</b></p><p>　　二、主梁的制造工藝過程</p><p>　　一、主梁制造工藝過程圖</p><p>　　二、主梁的制造工藝過程</p><p><b>　　

62、㈠備料</b></p><p>　　蓋板（δ=14mm）</p><p>　　⑴ 對已選定的16Mn材料進行校平到噴丸等預處理；</p><p>　?、?切割：選用市場上規(guī)格為14×1400L的材料，切成兩均等份，對邊緣進行精整切割。</p><p>　?、?開坡口：板厚為14mm時，采用單Y型坡口，允許用火焰氣割，但坡

63、口面應將熔渣等清除干凈。</p><p>　?、?采用CO2焊對板材進行拼接至 ＞22mm（對接前先將各板材點固焊住，或采用夾具固定均可；且可采用壓具以防止波浪變形，兩端使用引弧，收弧板）。</p><p>　　⑸ 預置拱度：fs=L/1000=28000/1000=28mm 以上fs為理論值，實際下料時，fs′=（2~3）fs </p><p>　

64、　fs′=（50~75）mm</p><p>　　上蓋板下料的加長量為：2.5L/1000=2.5×28000/1000=62.5mm</p><p>　　下蓋板下料的加長量為：1.5L/1000=1.5×28000/1000=37.5mm</p><p><b>　　fs</b></p><p>&

65、lt;b>　　x</b></p><p><b>　　L/2</b></p><p><b>　　L</b></p><p><b>　　腹板（δ=6mm）</b></p><p>　?、?對已選定的16Mn進行校平到噴丸預處理。</p><

66、;p>　?、?切割：選用市場上規(guī)格為6×1800L的鋼板，切去多余的部分，然后對材料進行精整（氣割）。</p><p>　?、?開坡口：δ=6mm，根據(jù)《焊接手冊》選用CO2氣保焊無需開坡口。即“I”型坡口。</p><p>　　⑷ 采用CO2焊進行拼接。</p><p><b>　?、?切割示圖。</b></p>

67、<p>　?、?下料拱度：fs=（1/1000~3/1000）L=（25~75）mm</p><p>　　大小隔板（δ=6mm）</p><p>　　按設(shè)計尺寸對板材進行切割，注意下料時合理組合尺寸，盡量減少板材的消耗。</p><p><b>　?。ǘz驗</b></p><p>　　對接焊縫進行100%

68、X射線檢驗。</p><p>　　質(zhì)量應達到射線探傷標準GB3323規(guī)定的Ⅱ級或超聲探傷標準JB1152規(guī)定的Ⅰ級。</p><p>　　上蓋板下料后，毛刺和凹凸不平應鏟除，毛刺高度不應大于0.5mm，劃痕不得大于1mm。</p><p>　　采用氣割下料，氣割后氣割面與軌制面直偏差不應超過2mm，氣割表面不平度不應超過1~1.4mm。</p><

69、;p>　　對接后要對余高進行機械加工，從而減小應力集中。</p><p>　　對于δ≥14mm的下蓋板，采用熱彎方法進行折彎，加熱時應加熱到900~1000℃，彎曲完成時溫度不低于700℃。</p><p>　　對于16Mn等低合金鋼應注意緩冷。</p><p><b>　　(三)裝配及焊接</b></p><p>

70、;<b>　　主梁的焊接順序</b></p><p>　?、?上蓋板置于支撐平臺上，并加壓板固定。在地上鋪好已拼接好的上蓋板，在兩端加凸臺，使其中間向下彎曲，彎曲程度等于預置的上拱度，即中點處向下?lián)螸/1000。</p><p>　?、?裝配焊接大隔板和小隔板</p><p>　?、僭谥贫ǖ奈恢蒙虾附哟笮「舭澹瑸楸ＷC其垂直度及位置的準確，需采用

71、撐住固定或者點固焊對其位置固定。</p><p>　?、跒楸ＷC旁彎以防止受力時蓋板過度向中心彎曲，應從大梁的中部向蓋板邊緣焊接，先焊隔板的一面，然后再焊另一面(避免結(jié)構(gòu)翹曲)。</p><p>　?、?腹板的隔板的焊接</p><p>　　①將腹板組立點焊于制定位置，由于腹板有預置上撓，裝配時需要使蓋板與之貼合嚴密。（采用楔形墊片）</p><p

72、>　?、趯Ⅻc固好的梁旋轉(zhuǎn)90°側(cè)向放置，再對腹板與隔板之間進行焊接。</p><p>　　在焊接過程中，需注意事項</p><p>　　大隔板斷續(xù)焊，小隔板連續(xù)焊。</p><p>　　為方便施焊（由于間距較?。?，一般采用焊條手工焊或者CO2焊。</p><p>　　為保證要求的拱度與旁彎：</p><p&

73、gt;　　兩個焊接工人同時由大梁的中部開始將隔板焊上，先焊主腹板一側(cè)，每條焊縫由外緣向蓋板側(cè)板，最好不立即從兩面焊接隔板。</p><p><b>　?、?角鋼的焊接</b></p><p>　　為了減小變形，從而需減少線能量的輸入，角鋼采用斷續(xù)焊，且由于空間較小，采用CO2半自動焊。</p><p>　?、?裝配下蓋板及蓋板與腹板的焊接<

74、;/p><p>　?、僭谘b配壓緊力作用下預彎成所需形狀，使用撐具等輔助設(shè)備以保證蓋板的傾斜度和腹板的垂直度，然后點固焊住。</p><p><b>　?、跍y量撓度：</b></p><p>　　在上蓋板平面上的兩端固定一根細鋼絲繩，使其滑移到不同的位置，在這個過程中鋼絲繩保持水平，檢驗大梁的上拱度。</p><p>　?、蹨y

75、量撓度后，若上撓度大于允許值，則：先焊1、2，使焊后產(chǎn)生一定量的下?lián)希c上撓度有一定的抵消，從而使上撓度符合預置撓度。</p><p>　　若上撓度小于允許值，則：先焊3、4，使焊后產(chǎn)生一定上撓，與原上撓度值相疊加，使上撓度等于預置撓度。</p><p>　　若上撓度正好，則按1→4→2→3的順序來焊接，可防止扭曲變形。</p><p>　?、芩臈l長角焊縫用埋弧焊&

76、lt;/p><p>　　⑹ 對主梁的修整及檢驗</p><p>　　對焊后的焊縫進行表面清理及打磨等工序。</p><p>　　主梁制成后，如有超出規(guī)定的撓曲變形，需進行修理，可用錘擊法和重擊法，但應用最多的是火焰矯正。</p><p>　　再按合同要求對其進行探傷。</p><p>　?、?主梁裝配焊接的一般順序圖<

77、;/p><p>　?、?主梁角焊縫的焊接示意圖</p><p><b>　　端梁的焊接</b></p><p><b>　?。ㄋ模z驗</b></p><p><b>　　上拱度的檢驗</b></p><p>　　在上蓋板平面的兩端固定一根細鋼絲繩，使其水平

78、，將其滑移到不同位置在此過程中保持水平，檢驗大梁的上拱度。</p><p><b>　　2、撓度的檢驗</b></p><p>　　在垂直腹板的兩端一米高的地方，固定一根懸線，檢查大梁在水平面內(nèi)的撓度，在安裝大隔板的地方測量大梁撓度，其值不應超過L/2000=12.5mm</p><p><b>　　變形量的檢驗</b>&

79、lt;/p><p>　　檢驗各板的變形量：腹板波浪變形受壓區(qū)<0.7δ0=5.6mm，其余區(qū)域<1.2δ0=9.6mm，上蓋板水平度≤0.328mm，腹板垂直度≤6mm。</p><p><b>　　焊縫質(zhì)量檢驗</b></p><p>　　對主要的工作焊縫進行100%的X射線檢驗。</p><p>　　其他聯(lián)系

80、焊縫采用抽檢進行超聲或磁粉探傷。</p><p><b>　?。ㄎ澹┱w修整</b></p><p>　　防止大梁在水平面內(nèi)彎曲，將懸臂支撐（即走臺支撐）焊上大梁之前給予大梁一定程度的預彎，在它這樣的位置上支撐焊到大梁上。配重3的重量根據(jù)實際規(guī)定：在大梁的兩端沒有與部支柱4接觸以前，配重可以繼續(xù)往上加。</p><p>　　焊接大梁時，應盡量避

81、免變形。大梁斷面允許的最大扭轉(zhuǎn)（或通常所說的螺線形）可以按比例關(guān)系a≦0.02H確定范圍。</p><p>　　為滿足這個要求，采用下列方法：</p><p>　?、僭诟舭搴蜕仙w板裝配的時候，所有的隔板應與蓋板嚴格地裝成90°，而且在一條直線上；</p><p>　?、谝砭壓缚p用兩臺自動電焊機，以同樣的速度，同時由大梁中線向邊緣施焊，若采用埋弧焊（船型焊）

82、，應注意支撐的位置。</p><p>　?、鄞罅簶?gòu)件在焊接前的裝配以及焊接，須在調(diào)整后的架子上進行。</p><p><b>　　上拱度的修正</b></p><p>　　若拱度過小，在梁下翼板背面沿縱長用火焰烤兩條加熱帶，或者在梁的腹板下弦區(qū)部位，用火焰烤若干個三角形的加熱區(qū)，同時加熱相應部位的下翼緣板，如下圖所示：</p>&

83、lt;p><b>　　焊縫的補焊修整</b></p><p>　　若X-射線檢驗出未焊透、裂紋、夾雜等缺陷時，若不符合焊接檢驗Ⅱ級標準。需對其進行補焊，采用碳弧氣刨對缺陷進行徹底的清理、清除，然后再補焊。</p><p><b>　　焊材的保存</b></p><p>　　為防止焊劑的潮濕引起的氣孔時，對熔煉型焊劑在

84、150～350℃烘培，燒結(jié)型焊劑則可控制在200～400℃。烘培時間均以一小時為宜。</p><p>　　對焊絲和焊劑的保存應按照材料的牌號、種類標注，避免混亂，焊材貯存庫內(nèi)，應設(shè)置溫度計、濕度計。按照焊材質(zhì)量管理規(guī)程（JB3233-83）規(guī)定，控制室內(nèi)溫度有相對濕度，允許存放時間不應超過24小時。</p><p><b>　　第 三 部 分</b></p>

85、;<p><b>　　焊</b></p><p><b>　　接</b></p><p><b>　　車</b></p><p><b>　　間</b></p><p><b>　　設(shè)</b></p>&l

86、t;p><b>　　計</b></p><p><b>　　三、焊接車間設(shè)計</b></p><p><b>　　一、布置原則</b></p><p><b>　?、?車間組成的原則</b></p><p><b>　　生產(chǎn)部分</b

87、></p><p>　　⑴ 工段和小組的成立原則：車間生產(chǎn)組織既要簡練，又要便于管理。</p><p>　?、?工段和小組的劃分：</p><p><b>　?、侔垂に囆再|(zhì)劃分：</b></p><p>　　A、備料工段：鋼材預處理組、切割下料組、成型組、機械加工組等</p><p>　　B

88、、裝配焊接工段：裝配組、焊接組、熱處理組、清理組、檢驗組等</p><p>　　②按產(chǎn)品結(jié)構(gòu)對象劃分</p><p><b>　　輔助和倉庫部分</b></p><p>　　輔助和倉庫要根據(jù)車間規(guī)模大小和類型的不同，工藝設(shè)備以及協(xié)作情況而決定。一般有：</p><p>　?、贆C房 ②樣板間及樣板庫 ③泵房

89、 ④機電修理間 </p><p>　　⑤焊接材料庫 ⑥工具室 ⑦焊接實驗室 ⑧金屬材料庫</p><p>　?、岚氤善穾?⑩胎夾具庫 ?輔助材料庫 ?油漆調(diào)配室</p><p>　　?模具庫 ?成品庫</p><p>　　3、服務(wù)和生活部分 ⑴車間辦公室 ⑵生活設(shè)施</p>

90、;<p>　　㈡ 車間布置的基本原則</p><p>　　車間工藝路線的選擇原則</p><p>　?、?物料流向通順，生產(chǎn)路線最短，無倒流。</p><p>　?、?生產(chǎn)線的流向應與工廠總平面圖基本流向一致</p><p>　　⑶ 生產(chǎn)部分，輔助部分，服務(wù)生活設(shè)施，倉庫之間要協(xié)調(diào)、方便、合理。</p><p

91、>　?、?考慮環(huán)境保護、安全衛(wèi)生、文明生產(chǎn)條件，對有害物質(zhì)和有防火要求的部門盡量靠外布置。</p><p>　　⑸ 對采光、通風，車間之間聯(lián)系，運輸?shù)暮侠硇浴?lt;/p><p>　?、?占地面積和建筑參數(shù)選用的經(jīng)濟性和合理性。</p><p>　?、?對長遠發(fā)展的適應性。</p><p>　?、?有較好的改建適應性。</p>

92、<p>　　車間布置方案的基本形式</p><p>　　目前，焊接車間布置方案的基本形式大致分為縱向流水、迂回流水、縱橫混合流水等工藝方案，從這三種基本形式中，可派生很多方案，這就要根據(jù)車間規(guī)模、產(chǎn)品對象、總圖位置以及其他情況而定。</p><p>　　下圖為工藝路線縱向流水布置方案，適用于產(chǎn)品加工路線短，備料與裝焊對廠房參數(shù)要求差不多的小批量生產(chǎn)的車間，跨度不宜超過三跨，車間

93、年產(chǎn)量在5000～10000t。</p><p><b>　?、?焊接車間</b></p><p><b>　　焊接工藝過程</b></p><p>　　焊接車間平面布置方案（縱向生產(chǎn)線）</p><p><b>　　第 四 部 分</b></p><p&g

94、t;<b>　　焊</b></p><p><b>　　接</b></p><p><b>　　工</b></p><p><b>　　藝</b></p><p><b>　　卡</b></p><p><

95、;b>　　焊接工藝總卡</b></p><p><b>　　焊接工藝卡</b></p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 太原理工大學材料科學與工程學院,《課程設(shè)計指導書》,2010</p><p>　　[2] 賈安東.《焊接結(jié)構(gòu)及生產(chǎn)設(shè)計》,天津大

96、學出版社.1989</p><p>　　[3] 中國機械工程學會焊接學會編.《焊接手冊》.機械工業(yè)出版社.2007</p><p>　　[4] 陳道南.《起重機課程設(shè)計》.治金工業(yè)出版社.</p><p>　　[5] GB3811-83《起重機設(shè)計規(guī)范》</p><p>　　[6] GB324-88《焊縫符號表示方法》</p>