多層職工單身宿舍結(jié)構(gòu)設(shè)計【畢業(yè)設(shè)計】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設(shè)計)</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　摘要錯誤!未定義書簽。</p><p>　　第1章 工程概況- 4 -</p><p>　　1.1 工程名稱- 6 -</p><p>　　1.2 建設(shè)地點- 6 -</

2、p><p>　　1.3 工程概述- 6 -</p><p>　　1.4 建筑等級- 6 -</p><p>　　1.5 抗震設(shè)防- 6 -</p><p>　　1.6 氣象條件- 6 -</p><p>　　1.7 地質(zhì)資料- 6 -</p><p>　　1.8 材料選用-

3、6 -</p><p>　　1.9 結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)：- 7 -</p><p>　　第2章 結(jié)構(gòu)方案的選擇及結(jié)構(gòu)布置- 7 -</p><p>　　2.1 柱網(wǎng)布置- 7 -</p><p>　　2.2 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇- 8 -</p><p>　　2.3 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖- 8 -<

4、/p><p>　　2.4 梁、柱截面尺寸的初步確定- 10 -</p><p>　　第3章 側(cè)移剛度的計算- 12 -</p><p>　　3.1梁線剛度ib的計算（I=2I0)- 12 -</p><p>　　3.2柱線剛度ic的計算(I=I0)- 12 -</p><p>　　3.3 相對線剛度計算-

5、12 -</p><p>　　第4章 恒荷載作用下內(nèi)力計算- 14 -</p><p>　　4.1 恒荷載標準值計算- 14 -</p><p>　　4.2 恒載作用下框架的所受荷載- 15 -</p><p>　　4.3 恒載作用下框架的內(nèi)力計算- 18 -</p><p>　　第5章 活荷載標準值

6、計算- 23 -</p><p>　　5.1 活荷載標準值- 23 -</p><p>　　5.2 活載作用下框架所受荷載- 24 -</p><p>　　5.3 活載作用下框架的內(nèi)力計算- 27 -</p><p>　　第6章 風荷載作用- 35 -</p><p>　　6.1 風荷載標準值-

7、35 -</p><p>　　6.2 側(cè)移剛度D- 37 -</p><p>　　6.3 風荷載作用下框架側(cè)移計算- 37 -</p><p>　　6.4 風作用下框架內(nèi)力計算（D值法）- 39 -</p><p>　　第7章 水平地震荷載作用- 45 -</p><p>　　7.1 重力荷載代表值的

8、計算：- 45 -</p><p>　　7.2 水平地震作用力的計算（基底剪力法）- 45 -</p><p>　　7.3 水平地震作用下框架的側(cè)移驗算- 48 -</p><p>　　7.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算（D值法）- 48 -</p><p>　　第8章 荷載和內(nèi)力組合- 54 -</p>&l

9、t;p>　　8.1 梁的內(nèi)力組合表- 54 -</p><p>　　8.2 柱的內(nèi)力組合表- 59 -</p><p>　　第9章 框架梁、柱配筋- 64 -</p><p>　　9.1 框架橫梁配筋- 64 -</p><p>　　9.2 框架柱配筋- 66 -</p><p>　　第10章

10、 樓梯設(shè)計- 70 -</p><p>　　10.1 設(shè)計參數(shù)- 70 -</p><p>　　10.2 樓梯板（TB-1）計算- 71 -</p><p>　　10.3 平臺板計算- 71 -</p><p>　　10.4 平臺梁計算- 72 -</p><p>　　第11章 柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計

11、- 75 -</p><p>　　第12章 雨棚設(shè)計- 79 -</p><p>　　12.1 雨篷板計算- 79 -</p><p>　　12.2 雨篷梁計算- 80 -</p><p>　　12.3 抗傾覆驗算- 82 -</p><p>　　結(jié)束語- 83 -</p><p>

12、　　參考資料錯誤!未定義書簽。</p><p>　　多層職工單身宿舍結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本計算書是“多層職工單身宿舍結(jié)構(gòu)設(shè)計”所做的書面成果。本公寓大樓為6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在“建筑設(shè)計部分”中，主要針對設(shè)計初期的幾個建筑方案從各個方面對他們進行比較，并確定最終的方案，確定其具體的建筑

13、構(gòu)造，做法和材料。在結(jié)構(gòu)設(shè)計部分中，首先確定第四軸的橫向框架作為本次手算的任務(wù)，并最終選擇方案，確定其具體所受的荷載，其中包括恒荷載，活荷載，風荷載，地震作用，計算梁柱板與內(nèi)力進行組合后得到各截面的控制內(nèi)力，最后進行各構(gòu)件的配筋計算。此外，還進行了結(jié)構(gòu)方案中的室內(nèi)樓梯設(shè)計，完成梯段板，平臺板，平臺梁等構(gòu)件的內(nèi)力計算和配筋計算及施工圖繪。 </p><p>　　[關(guān)鍵詞] 職工單身宿舍；鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)；框架配筋

14、；配筋計算</p><p>　　Structure design of multi-layer single quarters of staff and workers </p><p>　　[Abstract] The account book is "multilayer staff dormitory structure design for single" th

15、e written results.This apartment building is 6 story reinforced concrete frame structure."Architectural design part", several building programmes aimed primarily at early design in all its aspects, to compare t

16、hem, and determine the end of the program, determines its specific architectural structures, practices and materials.In structure design part in the, first determines fourth axis of horizontal framewo</p><p>

17、;　　[Key Words] Staff single dormitory;Reinforced concrete frame structure；reinforcements of frameworks；Steel bar calculation</p><p>　　第1章 工程概況</p><p><b>　　1.1 工程名稱</b></p>

18、<p>　　多層職工單身宿舍結(jié)構(gòu)設(shè)計。</p><p><b>　　1.2 建設(shè)地點</b></p><p><b>　　富陽市某企業(yè)內(nèi)</b></p><p><b>　　1.3 工程概述</b></p><p>　　建筑面積：5123.29m2；建筑總高度為2

19、0.5m，共6層，底層層高4.5m，其余層層高3.2m；采用框架結(jié)構(gòu)，平面布置比較的靈活，受力良好，梁板柱均為現(xiàn)澆。</p><p><b>　　1.4 建筑等級</b></p><p>　　建筑物耐久等級為二級，耐火等級為二級，防水等級為二級。</p><p><b>　　1.5 抗震設(shè)防</b></p>

20、<p>　　抗震設(shè)防烈度為6度，加速度0.05gal。</p><p><b>　　1.6 氣象條件</b></p><p><b>　　地下水位：-5m；</b></p><p><b>　　凍土深度：不考慮；</b></p><p>　　基本風壓：0.35K

21、N/m2。</p><p><b>　　1.7 地質(zhì)資料</b></p><p>　　根據(jù)工程地質(zhì)勘察報告，擬建場地工程地質(zhì)情況如下：</p><p>　　（1）+0.0－0.60回填土含腐值質(zhì):</p><p>　　r=16KN/m3 R=80KN/m2 E=300N/mm2</p>&

22、lt;p>　?。?）-0.6－-1.70粘性回填土:</p><p>　　r=18KN/m3 R=130KN/m2 E=500N/mm2</p><p>　?。?）-1.7－-2.5殘積亞粘土:</p><p>　　r=20KN/m3 R=195KN/m2 E=500N/mm2</p><p>　?。?）

23、-2.5－-4.0一般亞粘土:</p><p>　　r=20KN/m3 R=225KN/m2 E=500N/mm2</p><p>　　（5）-4.0m以下風化混合巖:</p><p>　　R=305KN/m2 E=600－1000N/mm</p><p><b>　　1.8 材料選用</b>&

24、lt;/p><p>　?。?）混凝土：C30。</p><p>　?。?）墻體：外墻和內(nèi)墻均采用200加氣混凝土砌塊。</p><p>　　1.9 結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)：</p><p>　　《民用建筑設(shè)計通則》 （JGJ37-2005）</p><p>　　《建筑設(shè)計防火規(guī)范》 （GBJ16-200

25、6）</p><p>　　《屋面工程質(zhì)量驗收規(guī)范》 （GB50207-2002） </p><p>　　《房屋建筑制圖統(tǒng)一標準》 （GB/T 50001－2001） </p><p>　　《建筑制圖標準》 （GB/T 50104－2001）</p><p>　　《房屋建筑學》 中

26、國建筑工業(yè)出版社</p><p>　　《辦公建筑設(shè)計規(guī)范》 （GBJ67-2006）</p><p>　　《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 （GB5009-2001）</p><p>　　《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 （GB50010-2010）</p><p>　　《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 （GB50011-

27、2010）</p><p>　　《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 （GB50003-2001）</p><p>　　《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》 （GB50007-2002）</p><p>　　第2章 結(jié)構(gòu)方案的選擇及結(jié)構(gòu)布置</p><p>　　根據(jù)建筑的使用功能要求，本單身宿舍為開敞式的設(shè)計，需要靈活的空間布置，故設(shè)計成為

28、框架結(jié)構(gòu)；工程采用混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板、屋蓋、樓梯均采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆。±0.000以上內(nèi)外墻采用加氣混凝土砌塊。</p><p><b>　　2.1 柱網(wǎng)布置</b></p><p>　　標準層柱網(wǎng)布置圖2.1所示：（由于本宿舍的長度太長，柱子布置也是對稱的，故只是將一半的柱網(wǎng)布置下面）</p><p>　　圖2.1 標準層柱網(wǎng)

29、布置圖</p><p>　　2.2 框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇</p><p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。</p><p>　　根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本單身宿舍的框架承重方案為橫向框架承重。</p><p>　　2.3 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖<

30、;/p><p>　　框架結(jié)構(gòu)的計算單元如圖所示，取④軸上的一榀框架計算。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故框架梁等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差，定為－0.950m，二層樓面標高為4.500m，故底層柱高為5.450m。余層柱高從樓面算至上一層樓面，故為3.200m。</p><p>　　框架結(jié)構(gòu)

31、的計算單元簡圖2.2所示： </p><p>　　圖2.2 框架結(jié)構(gòu)的計算單元平面圖</p><p>　　圖2.3 計算單元立面示意圖</p><p>　　2.4 梁、柱截面尺寸的初步確定</p><p>　　2.4.1 梁截面初選（④軸）</p><p>　　A～B跨：L=5900mm</p>

32、<p>　　主梁 h=(1/8~1/12)L=737.5mm~491.7mm,取h=500mm;</p><p>　　b=(1/2~1/4)h=25mm~125mm,可取b=200mm;</p><p>　　B~C軸線：L=1800mm</p><p>　　主梁 h=(1/8~1/12)L=225mm~150mm,取h=400mm;</p>

33、<p>　　b=(1/2~1/4)h=200mm~100mm,可取b=200mm;</p><p>　　C~D軸線：L=5900mm</p><p>　　主梁 h=(1/8~1/12)L=737.5mm~491.7mm,取h=500mm;</p><p>　　b=(1/2~1/4)h=25mm~125mm,可取b=200mm;</p>&l

34、t;p>　　次梁 h=400mm， b=200mm</p><p>　　2.4.2 柱截面初選（④軸）</p><p>　　框架柱的截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計算： </p><p>　?。?）柱組合的軸壓力設(shè)計值</p><p>　　N=βFgEn

35、 （2-1）</p><p>　　式中：β—考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。此處取1.0。</p><p>　　F—按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。</p><p>　　gE —折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取14KN/m2。</p><p>　　n—驗算截面以上的樓層層數(shù)。</

36、p><p>　?。?）柱受壓截面面積</p><p>　　Ac≥N/uNfc （2-2）</p><p>　　式中：uN —框架柱軸壓比限值，本方案為四級抗震等級，查《抗震規(guī)范》可知取為0.90。 </p><p>　　fc —混凝土軸心抗壓

37、強度設(shè)計值，對C30，查得14.3N/mm2。</p><p>　　計算過程如下：（按內(nèi)柱計算）</p><p>　　N=βFg E n=1.0×5.4×3.85×14×6=1746.36（KN）</p><p>　　Ac≥N/uNfc=1746.36×103/（0.90×14.3）=135692（mm2）

38、</p><p>　　取450mm×450mm</p><p>　　梁柱截面尺寸如表2.1、2.2所示：</p><p>　　表2.1 柱截面尺寸</p><p>　　表2.2 梁截面尺寸</p><p>　　第3章 側(cè)移剛度的計算</p><p>　　說明：（1）梁計算長度為支

39、座中心線的距離；</p><p>　?。?）考慮板對梁剛度的影響，中框架梁取2.0，邊框架梁取1.5；</p><p>　?。?）柱計算長度：底層取:高差+500；其余各層為1.0H。</p><p>　　3.1梁線剛度ib的計算（I=2I0)</p><p>　　表3.1 梁線剛度</p><p>　　3.2柱線剛

40、度ic的計算(I=I0)</p><p>　　表3.2 柱線剛度</p><p>　　3.3 相對線剛度計算</p><p>　　令一層柱ib =1.0，則其余各桿件的相對線剛度為：</p><p>　　i= i*/ic

41、(3-1)</p><p>　　式中：i*—當前桿件的線剛度；</p><p>　　ic—一層柱的線剛度。</p><p>　　表3.3 相對線剛度</p><p>　　梁柱相對線剛度如圖3.1所示：</p><p>　　圖3.1 相對線剛度示意圖</p><p>　　第4章 恒荷載作用下

42、內(nèi)力計算</p><p>　　4.1 恒荷載標準值計算</p><p>　　查《荷載規(guī)范》可?。?lt;/p><p>　　屋面永久荷載標準值（不上人）</p><p>　　保護層：30厚C20細石混凝土保護層 22×0.03=0.66 KN/m2</p><p>　　

43、防水層：三氈四油防水層 0.4 KN/m2</p><p>　　找平層：20厚水泥砂漿找平 14.5×0.02=0.29 KN/m2</p><p>　　找坡層：30厚水泥焦渣找2％坡 14

44、×0.03=0.42 KN/m2保溫層：120厚水泥蛭石 5×0.12=0.60 KN/m2</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：120厚鋼筋混凝土板 25×0.10=2.5KN/m2</p><p>　　抹灰層：10厚混和砂漿

45、 17×0.10=0.17 KN/m2</p><p><b>　　二層樓面：</b></p><p>　　鋪地磚地面 0.7 KN/m2</p><p>　　100

46、厚鋼筋混凝土板 25×0.10=2.5 KN/m2抹灰層：10厚混和砂漿 17×0.10=0.17 KN/m2</p><p><b>　　梁自重</b></p><p>　　a.主梁自重（b×

47、;h=200×500） 25×0.20×（0.5－0.10）=2.0KN/m抹灰層：10厚混和砂漿 0.01×（0.5－0.10＋0.20/2）×2×17=0.17KN/m</p><p>　　b.主梁自重（b×h=200×400） 25×0.20×

48、;（0.4－0.10）=1.5KN/m</p><p>　　抹灰層：10厚混和砂漿 0.01×（0.4－0.10＋0.20/2）×2×17=0.136KN/m</p><p>　　c.次梁自重（b×h=200×400） 25×0.20×（0.4－0.10）=1.5KN/m</p

49、><p>　　抹灰層：10厚混和砂漿 0.01×（0.4－0.10＋0.20/2）×2×17=0.136KN/m</p><p><b>　　柱自重</b></p><p>　　自重（b×h=450×450） 25×0.4

50、5×0.45=5.06KN/m</p><p>　　抹灰層：10厚混和砂漿 17×0.01×0.9×2=0.306KN/m</p><p><b>　?。?）內(nèi)、外墻自重</b></p><p>　　墻體

51、 0.20×5.5=1.10 KN/m2 </p><p>　　混和砂漿粉刷內(nèi)墻 0.17 KN/m2</p><p>　　水刷石外墻面 0.5 KN/

52、m2</p><p><b>　?。?）窗戶自重</b></p><p>　　鋁合金窗 0.35 KN/m2 </p><p>　　4.2 恒載作用下框架的所受荷載</p><p>　　標準層板傳荷載示意圖如圖4.

53、1所示：</p><p><b>　　A～B軸間框架梁</b></p><p><b>　　①屋面板傳荷載：</b></p><p>　　板傳至梁上的荷載為梯形荷載，轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p>　　a＝1.8/5.9＝0.305</p><p>　　5.04×

54、（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝15.28KN/m</p><p><b>　?、跇敲姘鍌骱奢d：</b></p><p>　　3.37×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝10.22KN/m</p><p>　?、哿鹤灾兀?.17K

55、N/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（梁自重＋板傳荷載） 2.17+15.28=17.45KN/m</p><p>　　樓面梁（梁自重＋板傳荷載） 2.17＋10.22=12.39KN/m </p><p>　　圖4.1

56、標準層板傳荷載示意圖</p><p><b>　　B～C軸間框架梁</b></p><p><b>　?、傥菝姘鍌骱奢d：</b></p><p>　　板傳至梁上的荷載為三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p>　　5.04××1.8/2×2=5.67KN/m</

57、p><p><b>　　②樓面板傳荷載：</b></p><p>　　3.37××1.8/2×2=3.79KN/m</p><p>　?、哿鹤灾兀?.636KN/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（梁自重＋板傳荷載）

58、 1.636+5.67=7.306KN/m</p><p>　　樓面梁（梁自重＋板傳荷載） 1.636＋3.79=5.426KN/m</p><p><b>　　C～D軸間框架梁</b></p><p><b>　　①屋面板傳荷載：</b></p><

59、p>　　板傳至梁上的荷載為梯形荷載，轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p>　　a＝1.8/5.9＝0.305</p><p>　　5.04×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝15.28KN/m</p><p><b>　?、跇敲姘鍌骱奢d：</b></p><p&

60、gt;　　3.37×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝10.22KN/m</p><p>　　③梁自重：2.17KN/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（梁自重＋板傳荷載） 2.17+15.28=17.45KN/m</p>

61、;<p>　　樓面梁（梁自重＋板傳荷載） 2.17＋10.22=12.39KN/m </p><p>　　（4）A、D軸柱縱向集中恒荷載計算</p><p><b>　　①頂層柱</b></p><p>　　女兒墻自重：（做法：墻高1.2m，混凝土壓頂0.1m，三面粉刷）</p>

62、<p>　　0.25×1.2×5.5＋0.25×0.1×25＋（1.1×2＋0.25）×0.5＝3.5 KN/m</p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　17.45×5.9/4×2=51.48KN</p><p><

63、b>　　板傳荷載</b></p><p>　　5.04××3.6/2=5.67KN/m</p><p>　　則頂層柱荷載為：（女兒墻自重＋主梁自重+次梁荷載+板傳荷載）</p><p>　　3.5×（5.4－0.45）＋2.17×（5.4－0.45）＋51.48+5.67×5.4＝110.16KN&

64、lt;/p><p><b>　?、跇藴蕦又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　12.39×5.9/4×2=36.55KN</p><p><b>　　板傳荷載</b></p><p>　　3.3

65、7××3.6/2=3.79KN/m</p><p>　?。ㄍ鈮ψ灾兀皯糇灾兀鹤灾兀灾?次梁傳來荷載+板傳荷載）（注：窗戶自重按砌墻的自重計算，這樣計算比較的保守）</p><p>　　1.77×（5.4－0.45）×（3.2-0.45）＋2.17×（5.4－0.45）＋5.366×3.2+36.55+3.79×5

66、.4＝109.02KN</p><p>　?。?）B、C軸柱縱向集中恒荷載計算</p><p><b>　?、夙攲又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　17.45×5.9/4×2=51.48KN</p><p>

67、<b>　　板傳荷載</b></p><p>　　5.04××3.6/2=5.67KN/m</p><p>　　則頂層柱荷載為：（主梁自重+次梁傳來荷載+板傳荷載）</p><p>　　2.17×（5.4-0.45）+51.48+5.67×5.4＝98.84KN</p><p>&

68、lt;b>　?、跇藴蕦又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　12.39×5.9/4×2=36.55KN</p><p><b>　　板傳荷載</b></p><p>　　3.37××3.6/2=3.

69、79KN/m</p><p>　　則標準層柱荷載為：（主梁自重+次梁傳來荷載+柱自重+板傳荷載）</p><p>　　2.17×（5.4-0.45）+36.55+5.366×3.2+3.79×5.4＝84.93KN</p><p>　　框架在豎向恒荷載作用下的受荷總圖如圖4.3所示:（圖中數(shù)值均為標準值）</p><

70、p>　　圖4.3 豎向恒荷載作用下的受荷總圖</p><p>　　4.3 恒載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　（1）采用力矩分配法計算活載作用框架彎矩</p><p>　　a．梁的固端彎距、剪力、軸力可按如圖4.4所示求得：</p><p>　　b.各結(jié)點得分配系數(shù)等于各桿件的相對線剛度與交匯于此結(jié)點的所以桿件的線剛度之和

71、的比值，公式如下</p><p>　　µik＝ （4-1）</p><p>　　圖4.4 梁內(nèi)力計算簡圖</p><p><b>　　計算過程見下表：</b></p><p>　　表4.1 頂層恒載彎距計算</p><

72、p>　　表4.2 標準層恒載彎距計算</p><p>　　表4.3 底層恒載彎距計算</p><p>　　恒荷載作用下框架的內(nèi)力圖如圖4.5、4.6、4.7所示：</p><p>　　圖4.5 恒荷載作用下彎距圖（KN·m）</p><p>　　圖4.6 恒荷載作用下剪力圖（KN）</p><p&g

73、t;　　圖4.7 恒荷載作用下軸力圖（KN）</p><p>　　第5章 活荷載標準值計算</p><p>　　5.1 活荷載標準值</p><p>　　查規(guī)范得活荷載取值如下：</p><p>　　屋面和樓面活荷載標準值</p><p>　　不上人屋面

74、 0.50KN/m2</p><p>　　樓面 2.0 KN/m2</p><p>　　樓梯間 3.5 KN/m2</p

75、><p>　　5.2 活載作用下框架所受荷載</p><p>　　標準層板傳荷載示意圖如圖5.1所示：</p><p>　?。?）A~B軸間框架梁</p><p><b>　?、傥菝姘鍌骱奢d：</b></p><p>　　板傳至梁上的荷載為梯形荷載，轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p

76、>　　a＝1.8/5.9＝0.305</p><p>　　0.5×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝1.52KN/m</p><p><b>　　②樓面板傳荷載：</b></p><p>　　2.0×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/

77、2×2＝6.08KN/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（板傳荷載） 1.52KN/m</p><p>　　樓面梁（板傳荷載） 6.08KN/m</p><p>　　圖5.1 標準層板傳荷載示意圖</p>&

78、lt;p>　?。?）B～C軸間框架梁</p><p><b>　　①屋面板傳荷載：</b></p><p>　　板傳至梁上的荷載為三角形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p>　　0.5××1.8/2×2=0.56KN/m</p><p><b>　?、跇敲姘鍌骱奢d：</

79、b></p><p>　　2.0××1.8/2×2=2.25KN/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（板傳荷載） 0.56KN/m</p><p>　　樓面梁（板傳荷載） 2.25KN/m</

80、p><p>　?。?）C～D軸間框架梁</p><p><b>　　①屋面板傳荷載：</b></p><p>　　板傳至梁上的荷載為梯形荷載，轉(zhuǎn)化為均布荷載：</p><p>　　a＝1.8/5.9＝0.305</p><p>　　0.5×（1－2×0.3052＋0.3053）&#

81、215;3.6/2×2＝1.52KN/m</p><p><b>　　②樓面板傳荷載：</b></p><p>　　2.0×（1－2×0.3052＋0.3053）×3.6/2×2＝6.08KN/m</p><p>　　則框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁（板傳

82、荷載） 1.52KN/m</p><p>　　樓面梁（板傳荷載） 6.08KN/m</p><p>　?。?）A和D軸柱縱向集中恒荷載計算</p><p><b>　?、夙攲又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b&

83、gt;</p><p>　　1.52×5.9/4×2=4.484KN</p><p><b>　　板傳荷載</b></p><p>　　0.5××3.6/2=0.563KN/m</p><p>　　則頂層柱荷載為：（次梁荷載+板傳荷載）</p><p>　　

84、4.484+0.563×5.4＝7.524KN</p><p><b>　?、跇藴蕦又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　6.08×5.9/4×2=17.936KN</p><p><b>　　板傳荷載</b&

85、gt;</p><p>　　2.0××3.6/2=2.25KN/m</p><p>　　則標準層柱荷載為：（次梁荷載+板傳荷載）</p><p>　　17.936+2.25×5.4＝30.09KN</p><p>　　(5)B、C軸柱縱向集中恒荷載計算</p><p><b>　

86、?、夙攲又?lt;/b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　1.52×5.9/4×2=4.484KN</p><p><b>　　板傳荷載</b></p><p>　　0.5××3.6/2=0.563KN/m</

87、p><p>　　則頂層柱荷載為：（次梁荷載+板傳荷載）</p><p>　　4.484+0.563×5.4＝7.524KN</p><p><b>　　②標準層柱</b></p><p><b>　　次梁傳來荷載</b></p><p>　　6.08×5.9/

88、4×2=17.936KN</p><p><b>　　板傳荷載</b></p><p>　　2.0××3.6/2=2.25KN/m</p><p>　　則標準層柱荷載為：（次梁荷載+板傳荷載）</p><p>　　17.936+2.25×5.4＝30.09KN</p>

89、<p>　　框架在豎向活荷載作用下的受荷總圖如圖5.1所示:（圖中數(shù)值均為標準值）</p><p>　　圖5.1 框架在豎向活荷載作用下的受荷總圖</p><p>　　5.3 活載作用下框架的內(nèi)力計算</p><p>　　采用分層法近似計算。為了減少計算誤差作出如下修正：</p><p>　?。?）把除底層柱以外的其它各層柱的

90、線剛度乘以修正系數(shù)0.9；</p><p>　　（2）桿端分配彎矩向遠端傳遞是，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)仍按遠端為固定支撐取1/2；</p><p>　?。?）其它各柱的傳遞系數(shù)考慮為彈性支撐取1/3；</p><p>　　各桿的修正線剛度和傳遞系數(shù)如圖5.2所示：</p><p>　　圖5.2 （a）修正線剛度</p>&l

91、t;p>　　圖5.2（b）修正傳遞系數(shù)</p><p>　　計算示意圖如圖5.3所示：</p><p>　　圖5.3 分層法計算示意圖</p><p>　　分層法計算過程如下：</p><p>　　表5.1 頂層活載彎距計算</p><p>　　表5.2 標準層活載彎距計算</p><p

92、>　　表5.3 底層活載彎距計算</p><p>　　分層法計算的各梁彎距為最終彎距，各柱的最終彎距為與各柱相連的兩層計算彎距疊加，疊加后會發(fā)現(xiàn)節(jié)點彎距不平衡，所以將節(jié)點不平衡彎距再進行一次分配。</p><p>　　內(nèi)力圖如圖5.4、5.5、5.6所示：</p><p>　　圖5.4 活荷載作用下彎距圖</p><p>　　圖5.

93、5 活荷載作用下的剪力圖（KN）</p><p>　　圖5.6 活荷載作用下的軸力圖（KN）</p><p>　　第6章 風荷載作用</p><p>　　6.1 風荷載標準值</p><p>　　風荷載標準值的計算公式為：</p><p><b>　?。?-1）</b></p>

94、<p>　　式中：基本風壓—，=0.35KN/m2；</p><p>　　風載體型系數(shù)—μZ ，迎風面取0.8，背風面取-0.5，故＝0.8－（－0.5）＝1.3；</p><p>　　風振系數(shù)—βZ ，因房屋高度為20.5m<30m，??；</p><p>　　風壓高度系數(shù)—μZ ，地面粗糙度為B類；</p><p>　　

95、?、茌S橫向框架，其受荷寬度為5.4m。</p><p>　　由得沿房屋高度的分布風荷載標準值為：</p><p>　　q（z）＝5.4×1.0×1.3×μZ×0.35 （6-2）</p><p>　　根據(jù)各樓層的高度(從室外地面算起)，由荷載規(guī)范，查取如表6.1所示：</p><

96、p><b>　　表6.1 的取值</b></p><p>　　代入上式，可得各樓層標高處的如下：</p><p>　　Q6（z）＝5.4×1.0×1.3×1.25×0.35＝3.07KN/m</p><p>　　q3（z）＝5.4×1.0×1.3×1.20×

97、0.35＝2.95KN/m</p><p>　　q4（z）＝5.4×1.0×1.3×1.13×0.35＝2.57KN/m</p><p>　　q3（z）＝5.4×1.0×1.3×1.00×0.35＝2.46KN/m</p><p>　　q2（z）＝5.4×1.0×1.

98、3×1.00×0.35＝2.46KN/m</p><p>　　q1（z）＝5.4×1.0×1.3×1.00×0.35＝2.46KN/m</p><p>　　轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中風荷載為：</p><p>　　F6＝（1.6+1.2）×3.07＝8.60KN</p><p>　　F

99、5＝3.2×2.95＝9.44KN</p><p>　　F4＝3.2×2.57＝8.22KN</p><p>　　F3＝3.2×2.46＝7.87KN</p><p>　　F3＝3.2×2.46＝7.87KN</p><p>　　F3＝3.2×2.46＝7.87KN</p>&l

100、t;p>　　計算簡圖如圖6.1所示：</p><p>　　圖6.1 (a)風荷載隨房屋高度分布（KN/m） </p><p>　　(b)風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載（KN）</p><p>　　6.2 側(cè)移剛度D </p><p>　　側(cè)移剛度D的計算見表6.2。</p><p>　　6.3 風荷載作用下

101、框架側(cè)移計算</p><p>　　水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：</p><p>　　△uj＝ （6-3）</p><p>　　式中：Vj—第j層的總剪力；</p><p>　　—第j層所有柱的抗側(cè)移剛度之和； uj—第j層的層間側(cè)移；</p><p>

102、　　底層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和</p><p>　　j層側(cè)移 uj＝ （j=1、2、3、4、5、6）</p><p>　　風荷載作用下框架側(cè)移計算見表6.3。</p><p>　　表6.2 側(cè)移剛度D的計算</p><p>　　表6.3

103、風荷載作用下框架側(cè)移計算</p><p>　　側(cè)移驗算：層間側(cè)移最大值：1/1319<1/550 (滿足)</p><p>　　6.4 風作用下框架內(nèi)力計算（D值法）</p><p>　　（1）框架柱反彎點位置按下列公式計算：</p><p>　　y=yn+y1+y2+y3

104、 （6-4）</p><p>　　式中：yn—框架柱的標準反彎點高度比；</p><p>　　y1—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；</p><p>　　y2、y3—上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值；</p><p>　　y—框架柱的反彎點高度比。</p><p>　　則底層柱需考慮修正值y2，第

105、二層柱需考慮修正值y3，其它柱均無修正。</p><p><b>　　計算結(jié)果見表6.2</b></p><p>　　表6.4 A、D軸框架柱反彎點位置</p><p>　　表6.5 B、C軸框架柱反彎點位置</p><p>　?。?）框架柱端剪力、彎距及梁端彎矩分別按下列公式計算：</p><p&g

106、t;　?、俚趇層j柱所分配的剪力為：</p><p>　　Vij= V i Dij /∑Dij （6-5）</p><p><b>　　其中，Vi=∑Fi</b></p><p>　?、诘趇層j柱端彎距為：</p><p>　　M柱上＝Vij（1－y）×h

107、 （6-6）</p><p>　　M柱下＝Vij×y×h （6-7）</p><p>　?、鄣趇層j梁端彎距為：</p><p><b>　　對于中柱</b></p><p>　　M梁左j＝（M柱下j+1＋M柱上

108、j） （6-8）</p><p>　　M梁右j＝（M柱下j+1＋M柱上j） （6-9）</p><p><b>　　對于邊柱</b></p><p>　　M梁總j＝M柱下j+1＋M柱上j （6-10）</p>

109、<p>　　④框架梁端剪力及柱軸力分別按以下公式計算</p><p>　　V 梁=（M 左 梁+ M 右 梁）/ l （6-11）</p><p>　　Ni=∑（V 左 梁- V 右梁） （6-12）</p><p>　　計算過程如下表所示：</p>

110、<p>　　表6.6 風荷載作用下A、D軸框架柱剪力和梁柱端彎距計算</p><p>　　表6.7 風荷載作用下B、C軸框架柱剪力和梁柱端彎距計算</p><p>　　表6.8 風荷載作用下框架柱軸力和梁端剪力計算</p><p>　　風荷載作用下框架的內(nèi)力圖如圖6.3、6.4、6.5所示：</p><p>　　圖6.3

111、 風荷載作用下框架彎矩圖（KN·m）</p><p>　　圖6.4 風荷載作用下框架剪力圖（KN）</p><p>　　圖6.5 風荷載作用下框架軸力圖（KN）</p><p>　　第7章 水平地震荷載作用</p><p>　　7.1 重力荷載代表值的計算：</p><p><b>　?。?

112、）頂層</b></p><p><b>　　①恒荷載：</b></p><p>　　女兒墻自重： 3.5×5.4×2＝37.8KN</p><p>　　屋面：5.04×5.4×13.6＝370.14KN</p><p>　　梁：2.17×5.4×3＋

113、2.17×5.4×4＝82.03KN</p><p>　　柱：3.663×3.2×4＝46.89KN</p><p><b>　　②活荷載</b></p><p>　　0.5×5.4×13.6＝36.72KN</p><p>　　則頂層的重力荷載代表值為：（恒荷

114、載＋0.5×活荷載）</p><p>　　37.8＋370.14＋82.03＋46.89＋0.5×36.72＝555.22KN</p><p><b>　　（2）標準層</b></p><p><b>　?、俸愫奢d：</b></p><p>　　樓面：3.37×5.4&

115、#215;13.6＝247.49KN</p><p>　　梁：2.17×5.4×3＋2.17×5.4×4＝82.03KN</p><p>　　柱：3.663×3.2×4＝46.89KN</p><p><b>　?、诨詈奢d</b></p><p>　　2.0&#

116、215;5.4×13.6＝146.88KN</p><p>　　則底層的重力荷載代表值為：（恒荷載＋0.5×活荷載）</p><p>　　247.49＋82.03＋46.89＋0.5×146.88＝449.85KN</p><p><b>　?。?）底層</b></p><p><b&

117、gt;　?、俸愫奢d：</b></p><p>　　樓面：3.37×5.4×13.6＝247.49KN</p><p>　　梁：2.17×5.4×3＋2.17×5.4×4＝82.03KN</p><p>　　柱：3.663×5.45×4＝79.85KN</p>&

118、lt;p><b>　?、诨詈奢d</b></p><p>　　2.0×5.4×13.6＝146.88KN</p><p>　　則底層的重力荷載代表值為：（恒荷載＋0.5×活荷載）</p><p>　　247.49＋82.03＋79.85＋0.5×146.88＝482.81KN</p>&

119、lt;p>　　7.2 水平地震作用力的計算（基底剪力法）</p><p>　　(1)結(jié)構(gòu)基本橫向自振周期的計算：</p><p>　　T1＝0.22＋0.035H/</p><p><b>　?。?.52s</b></p><p>　　(2)計算水平地震影響系數(shù)а1</p><p>　　由

120、II類場地、設(shè)計地震分組第一組，可查得地震特征周期值Tg=0.35s；由設(shè)防烈度為6度，多遇地震，查得аmax=0.04。由于Tg<T1<5Tg</p><p>　　а1 =（Tg/T1）0.9аmax</p><p>　　=（0.35/0.52）0.9×0.04</p><p><b>　　=0.028</b></

121、p><p>　　(3)結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0.85∑Gi</p><p>　　=0.85×（555.22＋449.85×4+482.81）</p><p>　　=2411.82KN</p><p>　　(4)結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標準值FEk及附加水平地震作用△F6

122、</p><p><b>　　FEk=а1Geq</b></p><p>　　=0.028×2411.82</p><p><b>　　=67.53KN</b></p><p>　　(5) 計算各層質(zhì)點得水平地震作用標準值</p><p>　?。?82.81

123、5;5.45＋449.85×8.65+449.85×11.85+449.85×15.05+449.85×18.25+555.22×21.45＝38742.71KN·m</p><p>　　由Fi=GiHiFEk/（）得:</p><p>　　F6＝20.76KN F5＝14.31KN F4＝11.80KN &

124、lt;/p><p>　　F3＝9.29KN F5＝6.781KN F4＝4.59KN</p><p>　　水平地震作用示意圖如圖7.1所示：</p><p>　　圖7.1 水平地震作用示意圖</p><p>　　(6)各樓層剪力標準值計算</p><p>　　地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vj為&

125、lt;/p><p>　　Vj=（j=1，2，3，4, 5, 6） （7-1）</p><p>　　則自上而下為： </p><p>　　V6＝20.76KN V5＝35.07KN V4＝46.87KN</p><p>　　V3＝56.16KN V2＝62.94KN V1＝67.53KN</p

126、><p>　　7.3 水平地震作用下框架的側(cè)移驗算</p><p>　　梁、柱的線剛度及框架柱額側(cè)移剛度D值均已計算過，故此處略過。</p><p>　　水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：</p><p>　　△uj＝ （7-2）</p><p>　　式中：Vj

127、—第j層的總剪力；</p><p>　　—第j層所以柱的抗側(cè)移剛度之和；</p><p>　　△uj—第j層的層間側(cè)移；</p><p>　　底層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計算各樓板標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。</p><p>　　j層側(cè)移為： </p><p&g

128、t;　　uj＝（j=1、2、3、4、5、6） （7-3）</p><p>　　框架地震作用下框架側(cè)移計算見表7.1。</p><p>　　7.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算（D值法）</p><p>　?。?）框架柱反彎點位置按下列公式計算：</p><p>　　y=yn+y1+y2+y3

129、 （7-4）</p><p>　　式中：yn—框架柱的標準反彎點高度比；</p><p>　　y1—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值；</p><p>　　y2、y3—上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值；</p><p>　　y—框架柱的反彎點高度比。</p><p>　

130、　則底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y3，其它柱均無修正。</p><p>　　計算結(jié)果見表7.2。</p><p>　　表7.1 框架水平地震作用下框架側(cè)移計算</p><p><b>　　側(cè)移驗算： </b></p><p>　　層間側(cè)移最大值：1/858<1/550 (滿足)<

131、;/p><p>　　表7.2 A、D軸框架柱反彎點位置</p><p>　　表7.3 B、C軸框架柱反彎點位置 </p><p>　?。?）框架柱端剪力、彎距及梁端彎矩分別按下列公式計算：</p><p>　?、俚趇層j柱所分配的剪力為：</p><p>　　Vij= V i Dij /∑Dij

132、 （7-5）</p><p><b>　　其中，Vi=∑Fi</b></p><p>　?、诘趇層j柱端彎距為：</p><p>　　M柱上＝Vij（1－y）×h （7-6）</p><p>　　M柱下＝Vij×y×h